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DESCRIPCIÓN DE ESTRUCTURAS METALICAS
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- 2. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi ÍNDICE PRESENTACIÓN ..............................................................................................................2 TRES PÍLDORAS DE CONTENIDOS DEL MÁSTER .......................................................3 1) CÁLCULO DE SOLDADURAS ..................................................................................3 1.1 Cálculo manual aplicando la teoría básica de resistencia de materiales...................4 1.2 Resolución de un ejemplo con el editor de uniones del programa CYPE3D .............8 2) PILARES MIXTOS: DISEÑO Y COMPARATIVA .....................................................11 2.1 Cálculo manual de un pilar mixto............................................................................12 2.2 Comparativa con CYPE3D .....................................................................................13 2.3 Mediciones y costes ...............................................................................................15 3) ESTRUCTURAS DE ACERO CON ACCIÓN SÍSMICA............................................16 3.1 Diseño de pórticos especiales a momento..............................................................22 3.2 Diseño de conexiones precalificadas a momento (SMF & IMF) ..............................27
- 3. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. PRESENTACIÓN El director del Máster, Ing. Carles Romea, aprovecha la ocasión para dirigirse a ustedes, comentarles el objetivo del Máster y el planteamiento de este documento. Video: Mensaje del director del Máster Para más información http://www.e-zigurat.com/master-estructuras-metalicas/
- 4. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. TRES PÍLDORAS PARA EMPEZAR EL MÁSTER 1) CÁLCULO DE SOLDADURAS Les presentamos el cálculo de una conexión soldada entre viga y pilar, con soldaduras en ángulo, con un doble objetivo: 1. Comprender el cálculo manual aplicando exclusivamente la teoría básica de resistencia de materiales. 2. Conocer las prestaciones del CYPE3D, que nos permita diseñar con rapidez y obtener planos y listados de cálculo.
- 5. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 1.1 CÁLCULO MANUAL APLICANDO LA TEORÍA BÁSICA DE RESISTENCIA DE MATERIALES El ejemplo propuesto consiste en la unión de una viga en doble T a una placa frontal. Programa PTC Mathcad Prime 3.1: Se resuelve el ejemplo con este programa que tiene una versión gratuita, disponible en el siguiente enlace: http://es.ptc.com/product/mathcad/download-free-trial El proceso de cálculo, los explicamos detalladamente en el siguiente tutorial: Video 1.1 Cálculo de soldadura
- 6. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. A modo de resumen de lo explicado en el video, el procedimiento es el siguiente: Paso 1: Identificar la geometría de la unión y el esfuerzo “F” aplicado con una excentricidad “e”. Fijémonos en la nomenclatura utilizada para la identificación de los distintos cordones. Los cordones tipo 1 y tipo 2 resisten tensiones normales. Los cordones en el alma, los tipo 3, resisten tensión normal y tangencial. Figura 1.1 Geometría de la unión Paso 2: Determinación de la inercia del conjunto de cordones, aplicaremos el Teorema de Steiner. Seguidamente, determinamos el módulo resistente de la soldadura tipo 1 que nos permitirá evaluar la tensión normal máxima. Figura 1.2 Propiedades mecánicas de las soldaduras
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- 8. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. Figura 1.4 Comprobaciones en agotamiento
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- 12. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 2) PILARES MIXTOS: DISEÑO Y COMPARATIVA Para comprender el procedimiento de diseño es necesario abordar los siguientes puntos, que desarrollaremos en profundidad en las siguientes páginas y videos. 1. Cálculo manual de un pilar mixto. Se les propone seguir el proceso de cálculo paso a paso, que además está programado en una Hoja de Mathcad. Figura 2.1 Cálculo manual 2. Modelización con CYPE3D. Se presenta un pórtico típico de edificación, resuelto de diferentes formas: en hormigón armado, en acero y con pilares mixtos. Figura 2.2 Comparativa con otros sistemas 3. Mediciones. Se presentan los resultados de las mediciones y el coste económico de las diferentes soluciones a fin de valorar las ventajas reales de la estructura mixta.
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- 14. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi PROPIEDADES SECCIÓN MIXTA Acero laminado =Aa 53.8 cm 2 Área perfil laminado =Ia_y ⎛⎝ ⋅8.382 10 3 ⎞⎠ cm 4 Inercia perfil laminado =Ia_z 598 cm 4 Inercia perfil laminado Barras de refuerzo y piel ≔As.f =⋅⋅2 n ――― ⋅π ϕV 2 4 4.5 cm 2 Area total de refuerzo a flexión en los extremos ≔As.n =⋅nn ――― ⋅π ϕV 2 4 0 cm 2 Area de refuerzo de piel, dos barras en el centro de la sección ≔As =+As.f As.n 4.5 cm 2 Area total de refuerzo. Armadura a flexión y armadura de piel ≔Ae =+⋅⋅2 ϕT ⎛⎝ −hc ⋅2 c⎞⎠ ⋅⋅2 ϕT ⎛⎝ −bc ⋅2 c⎞⎠ 72 cm 2 Area estribo Excentricidad barras refuerzo≔ez =−−−― hc 2 c ϕT ―― ϕV 2 16.3 cm Excentricidad barras refuerzo≔ey =−−−― bc 2 c ϕT ―― ϕV 2 11.3 cm ≔Is_y =⋅⋅⋅2 n ――― ⋅π ϕV 2 4 ez 2 1202 cm 4 Inercia barras de refuerzo ≔Is_z =⋅⋅⋅2 n ――― ⋅π ϕV 2 4 ey 2 577.7 cm 4 Inercia barras de refuerzo Hormigón ≔Ac =−−−⋅bc hc Aa As Ae 106967.6 mm 2 Area neta de hormigón ≔Ic_y =−−――― ⋅bc hc 3 12 Ia_y Is_y 150416.0 cm 4 Inercia neta hormigón ≔Ic_z =−−――― ⋅hc bc 3 12 Ia_z Is_z 88824.3 cm 4 Inercia neta hormigón
- 15. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi MÉTODO SIMPLIFICADO - Campo de aplicación Recubrimiento ≤<cy_min cy cy_max ≤<cz_min cz cz_max ≔cy_min 40 mm ≔cz_min =min ⎛ ⎜ ⎝ ,40 mm ― bc 6 ⎞ ⎟ ⎠ 40 mm ≔cy_max =⋅0.4 bc 120 mm ≔cz_max =⋅0.3 h 90 mm =cy 50 mm =cz 50 mm =Cumple1 “SI” =Cumple2 “SI” Dimensiones del hormigón ≤≤bc_min bc bc_max ≤≤hc_min hc hc_max ≔bc_min =+b ⋅2 cy_min 230 mm ≔hc_min =+h ⋅2 cz_min 380 mm ≔bc_max =+b ⋅2 cy_max 390 mm ≔hc_max =+h ⋅2 cz_max 480 mm =Cumple3 “SI” =Cumple4 “SI” ≤≤0.2 ― hc bc 5 =― hc bc 1.3 =Cumple5a “SI” Cuantía geometrica vertical ≤≤0.003 ρV 0.06 ≔ρV =― As Ac 0.0042 =Cumple5 “SI”
- 16. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Resistencia axil plástico ≔Npl.Rd =++⋅Aa fyd ⋅Ac fcd ⋅As fsd 3564.9 kN ≔Npl.a.Rd =⋅Aa fyd 1909.9 kN =――― Npl.a.Rd Npl.Rd 0.54 ≔Npl.c.Rd =⋅Ac fcd 1515.4 kN =――― Npl.c.Rd Npl.Rd 0.43 ≔Npl.s.Rd =⋅As fsd 139.7 kN =――― Npl.s.Rd Npl.Rd 0.04 Factor de contribución del acero ≤≤0.2 δ 0.9 ≔δ =――― Npl.a.Rd Npl.Rd 0.54 =Cumple6 “SI” Determinación de la rigidez efectiva ≔Ke 0.6 =―― NG.Ed NEd 0.38 ≔φt 2.5 ≔Ec.eff =⋅Ecm ――――― 1 +1 ⋅ ⎛ ⎜ ⎝ ―― NG.Ed NEd ⎞ ⎟ ⎠ φt 16000 MPa ≔EIef_y =++⋅Ea Ia_y ⋅⋅Ke Ec.eff Ic_y ⋅Es Is_y 34446 ⋅kN m 2 ≔EIef_z =++⋅Ea Ia_z ⋅⋅Ke Ec.eff Ic_z ⋅Es Is_z 10938.2 ⋅kN m 2 Esbeltez relativa del pilar mixto ≔Ncr_y =―――― ⋅π 2 EIef_y Ly 2 13598.8 kN ≔Ncr_z =―――― ⋅π 2 EIef_z Lz 2 4318.2 kN ≔Npl.Rk =++⋅Aa fyk ⋅⋅Ac 0.85 fck ⋅As fsk 4363.9 kN ≔λy = ‾‾‾‾‾ ―― Npl.Rk Ncr_y 0.57 ≔λz = ‾‾‾‾‾ ―― Npl.Rk Ncr_z 1.01 ≤λy 2 ≤λz 2 =Cumple6a “SI” =Cumple6b “SI”
- 17. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi COMPRESIÓN Pandeo plano fuerte =λy 0.57 ≔ϕy =⋅0.5 ⎛ ⎝ ++1 ⋅0.34 ⎛⎝ −λy 0.2⎞⎠ λy 2 ⎞ ⎠ 0.7 ≔χy ―――――― 1 +ϕy ‾‾‾‾‾‾‾‾−ϕy 2 λy 2 =χy 0.85 =NEd 720 kN ≔Nby.Rd =⋅χy Npl.Rd 3042.8 kN ≤――― NEd Nby.Rd 1 =――― NEd Nby.Rd 0.24 =Cumple7a “SI” Pandeo plano débil =λz 1.01 ≔ϕz =⋅0.5 ⎛⎝ ++1 ⋅0.49 ⎛⎝ −λz 0.2⎞⎠ λz 2 ⎞⎠ 1.2 ≔χz ――――― 1 +ϕz ‾‾‾‾‾‾‾−ϕz 2 λz 2 =χz 0.54 =NEd 720 kN ≔Nbz.Rd =⋅χz Npl.Rd 1914 kN ≤―― NEd Nbz.Rd 1 =―― NEd Nbz.Rd 0.38 =Cumple7b “SI”
- 18. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi COMPRESIÓN Y FLEXIÓN - INTERACCIÓN EN PLANO FUERTE PUNTO A. Compresión simple ≔Np.Rd.A ++⋅Aa fyd ⋅Ac fcd ⋅As fsd =Np.Rd.A 3564.9 kN ≔Mpy.Rd.A 0 kN PUNTO B. Flexión simple Deducción de la altura hn ≔ΣFH 0 ⋅⋅fcd 0.5 ⎛⎝ ++−⎛⎝ −−−⋅bc hc Aa Asf Asn⎞⎠ ⋅⋅2 hn bc Asn ⋅⋅tw 2 hn⎞⎠ ＝ ⋅⋅tw ⎛⎝ ⋅2 hn⎞⎠ fyd ≔hn =―――――――――――――― −⋅fcd ⎛⎝ −−⋅bc hc Aa ⋅2 As.f⎞⎠ ⋅As.n ⎛⎝ −⋅2 fsd fcd⎞⎠ +⋅⋅2 fcd bc ⋅⋅2 tw ⎛⎝ −⋅2 fyd fcd⎞⎠ 87.6 mm =Wpa.y ⎛⎝ ⋅628.4 10 3 ⎞⎠ mm 3 Momento estático sección viga acero ≔Wps.y =⋅As.f ez ⎛⎝ ⋅7.4 10 4 ⎞⎠ mm 3 Momento estático toda armadura flexión ≔Wpc.y =−−――― ⋅bc hc 2 4 Wpa.y Wps.y ⎛⎝ ⋅1.1 10 7 ⎞⎠ mm 3 Momento estático sección neta de hormigón ≔Wpan.y =―――― ⋅tw ⎛⎝ ⋅2 hn⎞⎠ 2 4 ⎛⎝ ⋅5.5 10 4 ⎞⎠ mm 3 Momento estático de la sección de acero laminado en la zona 2hn ≔Wpcn.y =−―――― ⋅bc ⎛⎝ ⋅2 hn⎞⎠ 2 4 Wpan.y ⎛⎝ ⋅2.2 10 6 ⎞⎠ mm 3 Momento estático de la sección neta de hormigón en la zona 2hn ≔Mpy.Rd.B =++⋅――――― ⎛⎝ −Wpc.y Wpcn.y⎞⎠ 2 fcd ⋅⎛⎝ −Wpa.y Wpan.y⎞⎠ fyd ⋅Wps.y fsd 290.6 ⋅kN m ≔Np.Rd.B 0 kN
- 19. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi PUNTO C ≔Np.Rd.C =⋅fcd Ac 1515.4 kN ≔Mpy.Rd.C =Mpy.Rd.B 290.6 ⋅kN m PUNTO D ≔Np.Rd.D =⋅0.5 Np.Rd.C 757.7 kN ≔Mpy.Rd.D =++⋅―― Wpc.y 2 fcd ⋅Wpa.y fyd ⋅Wps.y fsd 325.9 ⋅kN m
- 20. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Diagrama de interacción AXILES Punto A Punto B Punto C Punto D =Np.Rd.A 3564.9 kN ≔Npl.Rd.B 0 kN =Np.Rd.C 1515.4 kN =Np.Rd.D 757.7 kN ≔χA =――― Np.Rd.A Np.Rd.A 1 ≔χB =――― Npl.Rd.B Np.Rd.A 0 ≔χC =――― Np.Rd.C Np.Rd.A 0.43 ≔χD =――― Np.Rd.D Np.Rd.A 0.21 FLECTORES Punto A Punto B Punto C Punto D ≔Mpy.Rd.A ⋅0 kN m =Mpy.Rd.B 290.6 ⋅kN m =Mpy.Rd.C 290.6 ⋅kN m =Mpy.Rd.D 325.9 ⋅kN m ≔μA =――― Mpy.Rd.A Mpy.Rd.B 0 ≔μB =――― Mpy.Rd.B Mpy.Rd.B 1 ≔μC =――― Mpy.Rd.C Mpy.Rd.B 1 ≔μD =――― Mpy.Rd.D Mpy.Rd.B 1.12 Solicitando el pilar con su carga máxima Nby.Rd, se obtiene ≔χy =――― Nby.Rd Npl.Rd 0.85 ≔μk 0.3 Determinación del punto de ordenadas Xn que considera la influencia de las imperfecciones. ≔r 0 En función de la forma del diagrama de momentos ≔χn =⋅χy ――― (( −1 r)) 4 0.213
- 21. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Determinación del punto de diseño de acuerdo a la solicitación axil =NEd 720 kN =Np.Rd.A 3564.9 kN ≔χd =――― NEd Np.Rd.A 0.2 ≔μdy 1.1 ≔μy 1.1
- 22. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Determinación de la rigidez efectiva, considerando segundo orden ≔K0 0.9 ≔Ke.II 0.5 =―― NG.Ed NEd 0.38 ≔φt 2.5 ≔Ec.eff =⋅Ecm ――――― 1 +1 ⋅―― NG.Ed NEd φt 16000 MPa ≔EIef_y_II =⋅K0 ⎛⎝ ++⋅Ea Ia_y ⋅⋅Ke.II Ec.eff Ic_y ⋅Es Is_y⎞⎠ 28835.5 ⋅kN m 2 ≔EIef_z_II =⋅K0 ⎛⎝ ++⋅Ea Ia_z ⋅⋅Ke.II Ec.eff Ic_z ⋅Es Is_z⎞⎠ 8565.4 ⋅kN m 2 Factor K - Amplificación de momentos de 1er orden El factor k amplificación de los momentos de primer orden para considerar los efectos de segundo orden y las imperfecciones. ≔ry 0 r=MEd.min/MEd.max y -1<=r<=+1 ≔βy =+0.66 ⋅0.44 ry 0.66 ≔Ncry.ef.II =―――― ⋅π 2 EIef_y_II Ly 2 11383.8 kN ≔Ky =―――― βy −1 ――― NEd Ncry.ef.II 0.7 ≔Ky =max⎛⎝ ,Ky 1⎞⎠ 1 Imperfecciones ≔eo.y =―― Ly 200 25 mm Momento de diseño Considerando efectos de segundo orden y las imperfecciones =MEd.y 150 ⋅kN m Esfuerzo de primer orden ≔MEd.y =⋅Ky ⎛ ⎜ ⎝ +MEd.y ⋅⋅― 1 βy NEd eo.y ⎞ ⎟ ⎠ 177.3 ⋅kN m Esfuerzo amplificado para considerar 2o orden + imperfecciones PLANO FUERTE - Axil + Flector y =Mpy.Rd.B 290.6 ⋅kN m =μy 1.1 ≔Mpy.Rd =⋅μy Mpy.Rd.B 319.6 ⋅kN m ≤――― MEd.y Mpy.Rd 0.9 =――― MEd.y Mpy.Rd 0.55 =Cumple8 “SI”
- 23. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi PILAR MIXTO Datos - Plano fuerte Datos - Plano débil ≔MEd.y ⋅177.3 kN m ≔MEd.z ⋅50.5 kN m ≔Mpy.Rd.B ⋅290.6 kN m ≔Mpz.Rd.B ⋅121.4 kN m ≔μy 1.1 ≔μz 0.7 INTERACCIÓN UNIAXIAL Interacción uniaxial - Plano fuerte ≤―――― MEd.y ⋅μy Mpy.Rd.B 0.9 =MEd.y 177.3 ⋅kN m =⋅μy Mpy.Rd.B 319.7 ⋅kN m =―――― MEd.y ⋅μy Mpy.Rd.B 0.55 =Cumple1 “SI” Nota: Factor 0.9 para aceros S275 y S355. Para aceros S420 a S460 será igual a 0.8 Interacción uniaxial - Plano débil ≤―――― MEd.z ⋅μz Mpz.Rd.B 0.9 =MEd.z 50.5 ⋅kN m =⋅μz Mpz.Rd.B 85 ⋅kN m =―――― MEd.z ⋅μz Mpz.Rd.B 0.59 =Cumple2 “SI”
- 24. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi INTERACCIÓN BIAXIAL 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0 0.1 1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.90 0.1 1 0.59 0.55 z y =―――― MEd.y ⋅μy Mpy.Rd.B 0.55 =―――― MEd.z ⋅μz Mpz.Rd.B 0.59 ≤+―――― MEd.y ⋅μy Mpy.Rd.B ―――― MEd.z ⋅μz Mpz.Rd.B 1 =+―――― MEd.y ⋅μy Mpy.Rd.B ―――― MEd.z ⋅μz Mpz.Rd.B 1.1 =Cumple3 “NO”
- 25. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 2.2 COMPARATIVA CON CYPE3D A continuación, se presentan los modelos de cálculo que se han elaborado, todos ellos bajo las mismas premisas de carga y límites de deformación. Los tutoriales adjuntos les permiten comprender mejor las consideraciones realizadas directamente en el programa. - Pórtico Hormigón Armado. En el siguiente tutorial se comenta el modelo de cálculo y las consideraciones para el diseño. Video 2.1 Pórtico de hormigón armado - Pórtico Acero Laminado: En el siguiente tutorial se comenta el modelo de cálculo y las consideraciones para el diseño. Video 2.2 Pórtico de acero laminado
- 26. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. - Pórtico con pilares mixtos: En el siguiente tutorial se comenta el modelo de cálculo y las consideraciones para el diseño. Video 2.3 Pórtico con pilares mixtos
- 27. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 2.3 MEDICIONES Y COSTES En la siguiente tabla se presentan los resultados de medición y valoración económica. Fíjense que la estructura en hormigón es mucho más pesada pero, por el contrario, es la más económica. La segunda opción más económica es la que considera parte de los pilares mixtos. Se comentan estos listados en el siguiente tutorial. Video 2.4 Mediciones y costes Descripición Material kg kg kg Euros/kg Euros Euros Pórtico HA HA 25 222625 222625 222625 0.14 31256.55 31256.6 Pórtico Acero Acero S355 56765 56765 56765 2.17 123180.05 123180.1 Pórtico Mixto Acero S355 42703 Pórtico Mixto Mixto Acero S355 6806 Pórtico Mixto Mixto HA 25 30982 30982 0.14 4349.87 Pórtico Mixto Arriostrado Acero S355 50369 Pórtico Mixto Arriostrado Mixto Acero S355 2593 Pórtico Mixto Arriostrado Mixto HA 25 11199 11199 0.14 1572.34 107434.53 114927.54 111784.4 116499.9 49509 80491 52962 64161 2.17 2.17
- 28. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 3) ESTRUCTURAS DE ACERO CON ACCIÓN SÍSMICA Las estructuras de acero están sometidas a acciones accidentales tales como el viento y el sismo con diferentes niveles de amenaza en función a la ubicación. Debido a eso, es importante establecer un sistema estructural adecuado para soportar las acciones laterales con el balance adecuado de rigidez, resistencia y ductilidad. Figura 3.1. Acelerograma En un sistema estructural eficiente se requiere la optimización de los materiales y para eso las normativas actuales plantean reducir las solicitaciones sísmicas mediante el factor de reducción de respuesta que depende de características estructurales como la ductilidad, la sobre-resistencia y la redundancia.
- 29. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. Video 3.1. Construcción de edificación metálica Reducir las fuerzas de diseño implica utilizar materiales eficientes como el acero estructural, y generar un buen diseño y detallado sismorresistente. Las normas internacionales utilizadas para el diseño de las estructuras de acero y sus conexiones son las siguientes: Video 3.2. Normas para estructuras de acero internacionales
- 30. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. Estas Normas exigen para el diseño sismorresistente el uso de una estrategia llamada “Diseño por Capacidad”. Esto consiste en evitar el colapso de edificaciones ante sismos severos a través del controlar las posibles fallas frágiles y propiciar mecanismos dúctiles, en un rango de desplazamientos que superen la condición elástica. Figura 3.2. Generación de rótulas ante deformaciones estructurales La estrategia para conseguir un comportamiento plástico en la estructura es establecer eslabones débiles que tengan un comportamiento dúctil, manteniendo el resto de los miembros como eslabones fuertes de posible comportamiento frágil en el rango elástico Existen diferentes sistemas estructurales en acero y cada uno se caracateriza por disipar la energía de un evento sísmico mediante el uso de diferentes eslabones dúctiles. Pórticos resistentes a momento. Son pórticos conformados por vigas y columnas sin arriostramientos, donde se tiene una respuesta principalmente a flexión y corte.
- 31. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. Video 3.3. Pórtico de acero Para lograr una buena ductilidad y disipación de energía es necesario que se presente el mecanismo de rótulas plásticas por flexión en Vigas. Pórticos con arriostramiento excéntrico Son pórticos conformados por vigas, columnas y sistemas de barras diagonales o riostras que intencionalmente se colocan formando una excentricidad en una zona intermedia o extremo de la viga, donde se inducen fuerzas de corte y momentos flectores elevados. Figura 3.3. Pórtico con arriostramiento excéntrico El tramo de viga donde se produce la excentricidad se le denomina “Enlace” y en dicha zona se genera la cedencia por corte o flexión, con una importante incursión inelástica y disipación de energía, mientras el resto de los elementos se diseñan para que permanezcan en el rango elástico.
- 32. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. Pórticos con arriostramiento conccéntrico Son pórticos conformados por vigas, columnas y sistemas de barras diagonales o riostras, donde se tiene una respuesta principalmente a tracción y compresión. Figura 3.4. Pórtico con arriostramiento concéntrico En los pórticos con arriostramientos concéntricos al estar sometidos a acciones laterales como el sismo o viento, la respuesta general de fuerzas internas y externas provenientes del análisis se puede representar de la siguiente forma Figura 3.5. Respuesta ante fuerzas laterales Pórticos con arriostramiento de pandeo restringido Las riostras de pandeo restringido están formadas por una barra o núcleo central recubierto por una capa deslizante o antiadherente; esta barra se inserta en un tubo exterior sirviendo de camisa metálica relleno de un mortero de cemento (grout).
- 33. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. Figura 3.6. Esquema de un arriostramiento de pandeo restringido De esta forma se logra limitar el pandeo local y global del núcleo central logrando que el mismo fluya tanto en tracción como en compresión. Muros con placas de acero Son pórticos formados por placas esbeltas asociadas al alma del muro, conectadas a componentes de borde horizontales y verticales. Figura 3.7. Aplicación de los muros con placas de acero
- 34. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 3.1 DISEÑO DE PÓRTICOS ESPECIALES A MOMENTO Los miembros en este sistema estructural tienen que cumplir con diferentes parámetros. a) Control del pandeo local en vigas y columnas. A fin de limitar el pandeo local de alas y almas y con ello lograr incursionar en el rango inelástico los perfiles deben tener unas dimensiones mínimas Video 3.4. Dimensiones mínimas en perfiles.
- 35. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. b) Control del pandeo lateral torsional en vigas. Se establece una longitud máxima entre soportes laterales. Figura 3.8 Longitud máxima de arriostramiento 𝐿 𝑏 ≤ 0.086 ( 𝐸 𝐹𝑦 ) 𝑟𝑦 c) Resistencia mínima de columnas. Se debe establecer un criterio de columna fuerte-viga débil cumpliendo que en cada junta, la sumatoria de los momentos máximos probables de las columnas sean mayores a los de las vigas: Figura 3.9 Resistencia mínima de columnas ∑ 𝑀∗ 𝑝𝑐 ∑ 𝑀∗ 𝑝𝑏 > 1.0 ⟶ 𝑀 𝑝𝑐 ∗ ∶ 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑝𝑟𝑜𝑏𝑎𝑏𝑙𝑒 𝑒𝑛 𝐶𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 𝑀 𝑝𝑏 ∗ ∶ 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑝𝑟𝑜𝑏𝑎𝑏𝑙𝑒 𝑒𝑛 𝑉𝑖𝑔𝑎
- 36. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. d) Chequeo de la zona del panel. La resistencia requerida en la zona del panel se determina a través de la suma de las fuerzas que se producen debido a los momentos máximos probables de las vigas, ubicados en la cara de la columna, menos el corte máximo esperado que actúa en la misma. . Figura 3.10. Fuerzas producidas para el chequeo de la zona del panel 𝑅 𝑢 = ∑ 𝑀𝑓 (𝑑 𝑏 − 𝑡𝑓) − 𝑉𝑢𝑐
- 37. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. La resistencia de la zona del panel depende fundamentalmente de la resistencia cedente del acero, la altura de la sección de la columna y el espesor del alma. De no cumplir la demanda se hace necesario incorporar planchas dobles de refuerzo. Figura 3.11. Planchas de refuerzo e) Planchas de continuidad por cargas concentradas El espesor de las planchas de continuidad se determinará de conformidad a las fuerzas concentradas que se esperan en la cara de la columna, producto de los momentos máximos probables de las vigas Figura 3.12. Fuerzas producidas en las caras de las vigas
- 38. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 𝐹𝑓𝑢 ≥ 𝑀𝑓 𝑑 𝑏 − 𝑡𝑓 La mínima resistencia se determina por 4 estados límites y se comparan con la demanda. De ser menor se determina el área requerida de las planchas de continuidad y por ende su espesor Figura 3.13. Estados límites en la unión viga-columna
- 39. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. 4.2 DISEÑO DE CONEXIONES PRECALIFICADAS A MOMENTO (SMF & IMF) Como filosofía de diseño, las conexiones deben permitir que los miembros estructurales desarrollen sus máximas capacidades, y por ende en las mismas se debe controlar cualquier mecanismo de falla frágil (estados límite) que pudieran presentar. Esto implica que las conexiones se diseñen para las fuerzas máximas esperadas (axial, corte y momento) de los miembros estructurales, según el sistema resistente a sismos utilizado. Video 3.5. Norma ANSI/AISC-358-10 Los tipos de conexión precalificada que se presentan en la norma ANSI/AISC 358-10 que pueden ser utilizados en un sistema de pórticos especiales a momento son:
- 40. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. a) Conexión de plancha extrema extendida empernada rigidizada y no rigidizada (Extended End-Plate) Figura 3.14. Conexión Extended END-PLATE b) Conexión de viga reducida (Reduced Beam Section, RBS) Figura 3.15. Conexión Reduce Beam Section
- 41. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. c) Conexión de ala soldada no reforzada - alma soldada (Welded Unreinforced Flange-Welded Web, WUF-W Figura 3.16. Welded Unreinforced Flange-Welded Web d) Conexión de plancha de ala empernada (Bolted Flange Plate, BFP) Figura 3.17. Bolted Flange Plate
- 42. zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat zigurat t zigurat zigurat zigurat zigur zigurat zigurat zi Máster de Estructuras Metálicas y Mixtas en Edificación Píldoras de contenido © Zigurat Consultoría de Formación Técnica S.L. No se permite un uso comercial. No se permite copiar, distribuir, exhibir, ejecutar el trabajo y realizar otros trabajos derivados del mismo con propósitos comerciales. Siempre se debe reconocer y citar al autor original, previa autorización escrita. e) Conexión empernada soportada tipo Bracket (Kaiser Bolted Bracket, KBB) Figura 3.18. Kaiser Bolted Bracket f) Conexión Conxtech Conxl Figura 3.19. Conexión Conxtech Conxl