1 kt-san-ct-bn

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DD&CN ĐỀ TÀI: TÒA NHÀ A2 – KHU ĐÔ THỊ AN KHÁNH

PHẦN 1

KIẾN TRÚC

NỘI DUNG:
I. SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ
II. VỊ TRÍ, ĐẶC ĐIỂM VÀ ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU
III.QUY MÔ VÀ CÔNG NĂNG CỦA CÔNG TRÌNH
IV.CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ CỦA CÔNG TRÌNH

SV : NGUYỄN HỒNG PHƯỚC - LỚP: 09HXD06 – MSSV : 09B1040264 Trang1


I. SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH:
Kể từ khi nhà nước ta có chính sách mở cửa nền kinh tế, cùng với sự định hướng đầu tư
của Nhà nước thì hàng loạt các công ty và tổ chức kinh tế trên thế giới đã đầu tư vào đây.
Với chính sách thông thoáng và môi trường đầu tư thuận lợi, Thành phố Hồ Chí Minh hiện
đang là thành phố thu hút được nhiều đầu tư nhất trong cả nước. Đây cũng là một thành
phố có nền kinh tế năng động nhất, một trung tâm kinh tế lớn nhất nước ta và là một trung
tâm kinh tế lớn của khu vực với tốc độ phát triển rất mạnh. Song song với sự phát triển về
kinh tế là sự gia tăng mạnh về dân số. Hàng năm Thành phố Hồ Chí Minh thu hút rất nhiều
các chủ đầu tư trong nước và nước ngoài đầu tư vào các dự án của Thành Phố. Vì vậy, vấn
đề di dân giải phóng mặt bằng đã tạo ra một sức ép về nhu cầu nhà ở cho người dân. Đây là
một vấn đề rất bức xúc, là bài toán nan giải đối với thành phố, đặc biệt là giải quyết nhu
cầu nhà ở cho người có thu nhập trung bình. Sự đời của khu nhà ở A2 – Khu Đô Thị An
Khánh là một giải pháp hữu hiệu nhất đáp ứng được nhiều nhu cầu nhất của người dân.
II. VỊ TRÍ, ĐẶC ĐIỂM, ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU KHU VỰC XÂY DỰNG:
1. Vị trí xây dựng:
Công trình được xây dựng tại vị trí số 24C – Võ Văn Ngân thuộc khu đô thị An Khánh,
Q Thủ Đức, Thành phố Hồ Chí Minh.
2. Điều kiện khí hậu, địa chất, thuỷ văn:
Vị trí xây dựng công trình nằm ở Thành phố Chí Minh nên mang đầy đủ tính chất
chung của vùng. Đây là vùng có khí hậu tương đối ôn hoà. Nhiệt độ trung bình hàng năm
là 270C, chênh lệch giữa tháng nóng nhất và tháng lạnh nhất khoảng 100C.
Thời tiết hàng năm chia làm 2 mùa rõ rệt: mùa mưa và mùa khô. Mùa khô từ tháng 12
đến tháng 4 năm sau, mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 11 (trung bình có 160 ngày mưa trong
năm). Độ ẩm trung bình 70%-80%. Hai hướng gió chủ yếu là Tây-Tây Nam và Bắc-Đông
Bắc. Tháng có sức gió mạnh nhất là tháng 8, tháng có sức gió yếu nhất là tháng 11.
Nhìn chung Thành phố Hồ Chí Minh ít bị ảnh hưởng của bão và áp thấp nhiệt đới.
III. QUY MÔ & CÔNG NĂNG CỦA CÔNG TRÌNH
1. Quy mô chung của công trình:
Tên công trình : Nhà ở A2 – Khu đô thị An Khánh
Địa điểm XD : Số 24C– Võ Văn Ngân - Quận Thủ Đức – tp.HCM
Chủ đầu tư : Liên Đoàn Lao Động Thành Phố Hồ Chí Minh
Đơn vị TVTK : Công ty Tư Vấn Thiết Kế Xây Dựng Phú Minh
Quy mô công trình:
- Diện tích tầng hầm: 840 m2
- Diện tích phần thân (tầng 1): 840 m2.
- Diện tích phần thân (tầng 2 - 9): 8x840=6720 m2.
- Số tầng : 01 hầm + 09 tầng + 01 mái.



- Chiều cao tầng :
• Hầm : 3,2m.
• Tầng 1: 4,5m
• Tầng 2->tầng 9 : 3,6m
• Tầng mái : 2,8m
- Tổng chiều cao toàn công trình(MĐTN-mái) : 37,5m
2. Công năng của công trình:
Công trình với quy mô 1 hầm+09 tầng , vị trí xây dựng số 24C – Võ Văn Ngân thuộc
khu đô thị An Khánh, Q Thủ Đức, Thành phố Hồ Chí Minh. Khu đô thị An Khánh nằm
trong kế hoạch mở rộng không gian đô thị của thành thị. Việc khai triển xây dựng khu đô
thị này sẽ tạo nên một diện mạo đô thị đẹp và hiện đại tại cửa ngõ từ Đồng Nai, Bình
Dương vào Thành phố. Đây là một trong những hạng mục xây dựng nhằm mục đích phục
vụ các dự án di dân, giải phóng mặt bằng. Như vậy, công trình ra đời sẽ đóng góp một
phần đáng kể về nhu cầu nhà ở của người dân thuộc diện di dời để giải phóng mặt bằng
phục vụ cho các dự án giao thông của thành phố Hồ Chí Minh.
Công trình được thiết kế vừa đảm bảo về mặt kiến trúc cũng như về công năng.
Các chức năng của các tầng được phân ra hết sức hợp lý và rõ ràng
Ù
MAI

TN1 TN1
SAN TH Ö Ï
Â Ô NG

tn1 k k tn1
À
TANG 9
L L

tn1 k k tn1
À
TANG 8
L L

tn1 k k tn1
À
TANG 7
L L

tn1 k k tn1
À
TANG 6
L L

tn1 k k tn1
À
TANG 5
L L

tn1 k k tn1
À
TANG 4
L L

tn1 k k tn1
À
TANG 3
L L

tn1 k k tn1
À
TANG 2
L L

À
TANG 1

MAT Ñ ÖNG TRUC 1 -6, TL 1 / 00
Ë Ù Ï 1



IV. CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ:
1. Giải pháp thiết kế tổng mặt bằng:
Mặt bằng khu đất xây dựng công trình khá rộng rãi nên ngoài phần đất bố trí công trình
còn bố trí lối vào cho xe và người, vài sân chơi cầu lông và trồng một số cây xanh tạo cảnh
quan cho công trình và tạo bóng mát.
2. Giải pháp thiết kế kiến trúc:
a) Giải pháp mặt bằng:
Tầng Hầm :
- Sử dụng làm chỗ để xe máy, ôtô cho các hộ sống trong toà nhà và khách ra vào
- Phòng kỹ thuật điện, nước và bố trí các hệ thống phòng cháy chữa cháy cho tòa nhà.
- Các phòng phụ trợ kỹ thuật : phòng điều khiển, phòng máy phát điện dự phòng, trạm biến
áp, khu lấy rác…
Tầng 1 :
- Ưu tiên bố trí làm khu thượng mại 252m2 đáp ứng nhu cầu mua sắm của toàn bộ cư dân
trong tòa nhà và khách đến mua sắm.
- Phòng sinh hoạt cộng đồng 64m2, để họp tổ dân phố, sinh hoạt chung cho các hộ trong khu
nhà.
- Phòng thể dục 67m2 với các trang bị hiện đại đáp ứng nhu cầu thể dục chất lượng cao của
mọi người.
- Nhà trẻ với quy mô 136m2 đáp ứng nhu cầu giũ trẻ của các hộ trong tòa nhà.
- Các phòng phụ trợ kỹ thuật : phòng điều khiển, phòng máy phát điện dự phòng, trạm biến
áp, phòng kỹ thuật điện, nước, khu lấy rác…
Tầng 2 - > tầng 9:
- Bao gồm 64 căn được bố trí không gian khép kín, độc lập và tiện nghi cho sinh hoạt gia
đình. Các căn hộ được chia làm 2 loại là căn hộ loại 1 và căn hộ loại 2:
- Căn hộ loại 1 : Rộng 73,6m2, bao gồm 1 phòng khách, 2 phòng ngủ, 1 phòng ăn và bếp, 1
nhà vệ sinh. Ngoài ra khu bếp kết hợp với phòng ăn cũng được ưu tiên tiếp xúc với bên
ngoài thông qua 1 logia phơi. Việc đủ ánh sang, thông thoán sẽ đảm bảo vệ sinh cho khu
bếp cũng như toàn bộ căn hộ. Phòng khách kết hợp làm nơi sinh hoạt chung cho cả gia
đình được bố trí tại trung tâm căn hộ ngay lối cửa ra vào. Giải pháp thiết kế mặt bằng này
thuận tiện cho việc sinh hoạt và trang trí nội thất phù hợp với mục đích sử dụng cho từng
phòng.
- Căn hộ loại 2 : Rộng 89,1m2, bao gồm bao gồm 1 phòng khách, 3 phòng ngủ, 1 phòng ăn
và bếp, 1 nhà vệ sinh, 1 logia phơi. Các phòng với công năng sử dụng riêng biệt được liên
kết với nhau thông qua tiền sảnh của các căn hộ. Trong mỗi căn hộ đều ưu tiên các phong
ngủ tiếp xúc trực tiếp với ánh sang tự nhiên để tạo không khí thoáng mát trong khi ngủ.
Tầng kỹ thuật và tầng mái:



- Là nơi đặt hệ thống kỹ thuật, các công trình phụ trợ và các thiết bị kỹ thuật khác phục vụ
sinh hoạt cho công trình.
b) Giải pháp thiết kế mặt đứng :
Hình khối kiến trúc được tổ chức thành khối chữ nhật phát triển theo chiều cao. Không có
sự thay đổi chiều cao đột ngột nhà theo chiều cao, do đó không gây ra những biên độ dao động
lớn tập trung ở đó. Tuy nhiên công trình vẫn tạo ra được một sự cân đối cần thiết .
mặt đứng công trình được bố trí vách kính bao xung quanh, vừa làm tăng thẩm mỹ, vừa có
chức năng chiếu sang tự nhiên rất tốt. Các phòng đều có 1 đến 2 của sổ đảm bảo lượng ánh
sáng cần thiết.
Công trình gồm 1 tầng hầm cao 3,2m nhô lên mặt đất tự nhiên 1,4m; tầng trệt cao 4,5m; 8
tầng lầu cao 3,6m và 1 tầng mái dùng để đặt hồ nước mái và phòng kỹ thuật điều khiển thang
máy; tổng chiều cao công trình tính từ cốt tự nhiên đến đỉnh mái là 37,5m.
c) Giải pháp kết cấu :
Công trình thiết kế với kết cấu khung BTCT toàn khối chịu lực và làm việc theo sơ đồ
khung không gian.
Móng dùng móng cọc khoan nhồi.
d) Giải pháp giao thông :
Bao gồm giải pháp về giao thông theo phương đứng và theo phương ngang trong mỗi tầng:
+Theo phương đứng: Công trình được bố trí hai cầu thang bộ và ba cầu thang máy đảm bảo
nhu cầu đi lại cho khu vực dân cư cao tầng, đáp ứng nhu cầu thoát hiểm khi có sự cố xảy ra.
+Theo phương ngang: Bao gồm các hành lang dẫn tới các phòng. Việc bố trí cầu thang ở hai
đầu công trình đảm bảo cho việc đi lại theo phương ngang là nhỏ nhất, đồng thời đảm bảo
được khả năng thoát hiểm cao nhất khi có sự cố xảy ra. Hệ thống hành lang cố định bố trí
xung quanh lồng thang máy, đảm bảo thuận tiện cho việc đi lại tới các phòng. Tuỳ theo việc
bố trí các phòng mà trong mỗi khu phòng lớn có hệ thống hành lang riêng dẫn tới các phòng
nhỏ .
3. Các giải pháp thiết kế khác :
a) Chiếu sáng tự nhiên :
Các căn hộ trên các tầng được chiếu sáng tự nhiên thông qua hệ thống cửa kính bố trí
xung quanh công trình và giếng trời bên trong công trình.
Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo cũng được bố trí sao cho có thể phủ được tới
những nơi cần chiếu sáng.
b) Giải pháp thông gió tự nhiên :
Các phòng đều được tiếp xúc với không khí tự nhiên nhờ hệ thống cửa sổ và cửa đi. Các
phòng ngủ và làm việc đều có cửa sổ hướng ra thiên nhiên tạo bầu không khí mát mẽ và không
tiếp xúc với hành lang tạo sự yên tĩnh cho nghỉ ngơi và làm việc.
Ngoài ra, mỗi căn hộ còn có thể được trang bị hệ thống điều hoà sử dụng khi cần thiết.



c) Giải pháp về phòng và chữa cháy :
Lối ra của các căn hộ đều thông ra trực tiếp hành lang dọc rộng 3,6 m dẫn đến cầu thang
rất nhanh thuận tiện cho việc thoát người khi xảy ra sự cố. Với hai cầu thang bộ và ba cầu
thang máy được bố trí đảm bảo thoát hiểm nhanh nhất khi có sự cố xảy ra.
Trang bị hệ thống báo cháy tự động, bố trí các bình chữa cháy dọc theo hành lang kèm
theo bảng hướng dẫn sử dụng khi có sự cố xảy ra.
d) Giải pháp cấp điện, cấp và thoát nước :
* Hệ thống cấp điện :
Nguồn điện cung cấp cho công trình là mạng lưới điện của thành phố. Trong công trình
có sử dụng máy biến thế riêng và máy phát điện để cung cấp cho hệ thống thang máy khi có sự
cố mất điện.
Điện năng phục vụ cho công trình được cung cấp từ trạm biến áp đặt ở tầng 1 theo các
ống riêng lên các tầng. Máy biến áp được nối trực tiếp với mạng điện thành phố.
* Hệ thống cấp nước :
Nguồn nước được lấy từ hệ thống cấp nước sinh hoạt chung của thành phố. Nguồn nước
lấy từ hệ thống cấp nước chung được bơm trực tiếp cho công trình. Ngoài ra còn có bể chứa để
cung cấp nước khi có sự cố mất nước.
* Hệ thống thoát nước :
Nước thãi từ công trình được đưa về hệ thống thoát nước chung của thành phố.
Nước mưa từ mái được dẫn xuống bằng hệ thống ống thoát đứng. Nước trong ống được đưa
xuống mương thoát quanh nhà và đưa ra hệ thống thoát nước chính.
Nước thải từ phòng vệ sinh cho thoát xuống bể tự hoại, qua xử lý nước thãi mới được
đưa ra hệ thống thoát nước chính.



PHẦN 2

KẾT CẤU

NHIỆM VỤ:
CH ƯƠNG 1 : THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH
CH ƯƠNG 2 : THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ
CH ƯƠNG 3 : THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI
CH ƯƠNG 4 : THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 3
CH ƯƠNG 5 : THIẾT KẾ 2 PHƯƠNG ÁN NỀN VÀ MÓNG KHUNG TRỤC 3



CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH
I. SƠ ĐỒ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH:
1 200 4000 4000 3950 4050 2400 3500 2400 4250 3750 4200 3800
3000

1 2 3 3 3 3 2 1
2250

11
3250

12 6 5 4 4 4 4 5 6 12
3600

À
CAU THANG 1 À
CAU THANG 2
7 8 8 9 9 8 8 7
3250

12 6 5 4 4 4 4 5 6 12

10 10
5250

1 2 3 3 3 3 2 1

3800 200 4000 3750 200 4050 4250 4050 4050 200 3750 4000 200 3800

MAT BANG BOÁ Í THEP SAN TANG Ñ IEN H ÌNH, TL 1 / 00
Ë È TR Ù Ø À Å 1

II. CHỌN KÍCH THƯỚC SÀN :
Dl
Chiều cao sàn tính theo công thức sau : hb = .
m
Trong đó: D = 0,8-1,4 phụ thuộc vào tải trọng
m = 30-35 đối với bản loại dầm. Chọn m = 33, D = 1
m = 40-45 đối với bản kê bốn cạnh. Chọn m = 43, D = 1
l - cạnh ngắn của ô bản kê bốn cạnh hoặc là nhịp của bản dầm.
Bảng phân loại ô sàn

Kí hiệu Cạnh dài l2 (m) Cạnh ngắn l1 (m) Tỷ số l2/l1 Loại ô bản
Ô1 5.45 4.00 1.36 Bản kê 4 cạnh
Ô2 5.45 4.40 1.24 Bản kê 4 cạnh
Ô3 5.45 4.20 1.30 Bản kê 4 cạnh
Ô4 4.20 3.25 1.30 Bản kê 4 cạnh
Ô5 5.60 3.25 1.72 Bản kê 4 cạnh
Ô6 3.25 2.80 1.16 Bản kê 4 cạnh
Ô7 4.60 4.20 1.10 Bản kê 4 cạnh
Ô8 4.20 4.20 1.95 Bản kê 4 cạnh
Ô9 4.60 4.20 1.09 Bản kê 4 cạnh
Ô10 5.50 4.55 1.19 Bản kê 4 cạnh
Ô11 5.50 3.90 1.41 Bản kê 4 cạnh



Ô12 3.25 1.50 2.17 Bản loại dầm
* Bản kê 4 cạnh:
1xl1max 1x 455
hb = = =(11.4 -10.1) cm => chọn hb=10cm
(40 − 45) (40 − 45)
* Bản dầm : l1 = 1,5 m
1xl1max 1x150
hb = = = (5 – 4,3) cm. => chọn hb=10cm
(30 − 35) (30 − 35)
Vậy sơ bộ chọn chiều dày bản hb = 10 cm.
III. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG:
1. Tải trọng thường xuyên (TTTX):
Trọng lượng bản thân phần tường ngăn.
- Tường ngăn dày 100 mm:
gt = ng γ g δ g + 2ntr γ trδ tr = 1,1x1500x0,1 + 2x1,3x1600x0,015 = 227,4(kG/m2)
- Tường ngăn dày 200 mm:
gt = ng γ g δ g + 2ntr γ trδ tr = 1,1x1500x0,2 + 2x1,3x1600x0,015 = 392,4(kG/m2)

Bảng tính khối lượng các lớp sàn

Các lớp cấu Bề dày
g(kG/m3) gtc(kG/m2) n gtt(kG/m2)
tạo sàn d(mm)
Gạch lát
8 2000 14.4 1.1 15.8
ceramic
Vữa XM lót 30 1800 54 1.3 70.2
Bản BTCT 100 2500 250 1.1 275
Vữa trát trần 15 1800 27 1.2 32.4
Tổng cộng 345.4 393.4
2. Tải trọng tạm thời (TTTTh):
Được lấy theo Bảng 3 - TCVN 2737-1995. Tùy theo mục đích sử dụng
Hệ số vượt tải được lấy theo mục 4.3.3 và 4.3.2 -TCVN 2737-1995.
Bảng tính hoạt tải tác dụng lên sàn
HÖ sè vît
C«ng n¨ng sµn Ptcs t ¶i Ptts
¤ sµn (kG/m2) n3 (kG/m2)
¤ 1- 6, 10 phßng ngñ, vÖ sinh, phßng kh¸ch, dµy 10cm: 150 1.3 195
M¸I b»ng PhÇn m¸i b»ng kh«ng sö dông 75 1.3 98
« 7, 8, 9, 11,12 hµnh lang, ban con 300 1.2 360



Tổng tải trọng tác dụng lên sàn
¤ sµn C«ng n¨ng sµn gtts ptts qtts = gtts + ptts
(kG/m2) (kG/m2) (kG/m2)
phßng ngñ, vÖ sinh, phßng kh¸ch, dµy
¤ 1- 6, 10 10cm: 393,4 195 588,4
M¸I b»ng PhÇn m¸i b»ng kh«ng sö dông 393,4 98 491,4
« 7, 8, 9, 11,12 hµnh lang, ban con 393,4 360 753,4
IV. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TOÁN CỐT THÉP:
1. Xác định nội lực cho sàn:
a) Phân loại sàn: Dựa vào tỷ số: l2/l1.
+ l2/l1 ≤ 2 : bản việc theo hai phương (bản kê bốn cạnh).
+ l2/l1 > 2 : Bản làm việc theo một phương (bản loại dầm).
b) Xác định nội lực cho sàn:
* Với bản loại dầm:
Cắt dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn (vuông góc cạnh dài) xem như 1dầm.
1m
⇒ Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm :
q= (g + p) x1m (kG/m)

l1
- Bản 2 đầu ngàm ( do hd>3hb).

2
Mm in = ql
12
2
Mm ax = ql
24

* Bản kê bốn cạnh: Bản làm việc theo cả hai phương.
-Moment nhịp: Cạnh ngắn: M1= mi1qttl1l2
Cạnh dài: M2 = mi2qttl1l2
-Moment gối: Cạnh ngắn: MI = - ki1qttl1l2
Cạnh dài: MII = - ki2qttl1l2(Đơn vị của M : kG.m/m ).
Trong đó: qtt = g + np
n : là hệ số vượt tải.
l1, l2 : lần lượt là cạnh ngắn và cạnh dài ô sàn.
mi1, mi2, ki1, ki2: Các hệ số tra tra bảng phụ lục 15 trang 449 trong KCBTCT của
NXB ĐHQG TP HCM 2010 phụ thuộc vào tỷ số l2/l1.



. Dựa vào liên kết ngàm cạnh bản với dầm => tính theo sơ đồ 9 ( 4 cạnh ngàm).

L1
9

L2
2. Tính toán cốt thép sàn:
Bê tông B20 có Rb = 11,5 MPa, Rbt = 0,9 MPa.
Cốt thép CI : RS = RSC = 225 MPa.
Cốt thép CII : RS = RSC = 280 MPa.
- Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b = 1 m, chiều cao h = hb,
chiều dày bản sàn là h = 100 mm, chiều dày lớp bêtông bảo vệ a0 = 15 mm.
Chiều cao làm việc h0 phụ thuộc vào phương cạnh dài hay cạnh ngắn của ô bản.
- Theo phương cạnh ngắn, cốt thép đặt dưới.
Chọn a = 1,8 cm ⇒ h0 = 10 – 1,8 = 8,2 cm;
- Theo phương cạnh dài, cốt thép đặt trên nên khoảng cách giảm đi một đoạn:
d d 
h '0 = h0 -  1 + 2 
 2 2 
 
M
Công thức tính: αm = 2
γ b Rbbho

Với : M là giá trị moment tại vị trí tính thép.
b là bề rộng dải bản, b =10 (cm).
h0 = hb - a. Với a = 1,8 (cm).
γ b = 0.9 là hệ số điều kiện của bê tông.(tra phụ lục 4– sách KCBTCT)

Kiểm tra: - Nếu αm ≤ αR (tức là ξ≤ ξR) Với bê tông B20 có ξR = 0.675 và αR = 0,447 đối với
cốt thép CI, ξR = 0.656 và αR = 0,441 đối với cốt thép CII .(tra bảng phụ lục 5 – sách KCBTCT
– Tập 2 – Võ Bá Tầm.)

- Từ αm tính ξ tính theo công thức : ξ =1 − 1 − 2α m hoặc tra bảng phụ lục 5 – sách KCBTCT

– Tập 2 – Võ Bá Tầm.
Diện tích cốt thép tính toán AS tính theo công thức:
ξ Rbbho
AS =
Rs



- Nếu αm > αR tăng kích thước tiết diện hoặc tăng cấp độ bền
3.Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
Công thức kiểm tra:
AS
µ= > µmin
bh0

Đối với bản 0,3% ≤ µ ≤ 0,9% là hợp lý. Nếu µ quá lớn hay quá bé thì thay đổi chiều dày
của bản hb rồi tính toán lại.
Khi tính toán nếu µ ≤ µmin mà không thể giảm chiều dày của bản thì chọn
AS = µmin.b.h0. Trong đó µmin = 0,05%. (theo TCVN), khi tính toán chọn µmin = 0,1%.
*Tính ô bản 12: L1xL2=1,2x3,25; ho=10-1,8=8,2 cm

2
Mm in = ql
12
2
Mm ax = ql
24

q=(g+p)xb=7.534x1=0.7534(T)
Mmax=qL12/24=0.07(Tm).
Mmin=qL12/12=0.14(Tm).
Tính thép tại gối:
M 1400
αm = 2= =0.02< αr
γ b Rbbho 0,9 x11,5 x100 x8, 22

ξ=1 − 1 − 2α m =0.0202<ξr

ξ Rbbho 0,0202 x11,5 x100 x8, 2
AS = = =0,85cm2
Rs 225

Chọn thép: Φ8a200 :5x0,503=2.515cm2
AS
µ= =2,515x100/(100x8,2)=0.3%
b.h0

- Tính thép tại nhịp:
M 700
αm = 2= =0.01006< αr
γ b Rbbho 0,9 x11,5 x100 x8, 22



ξ=1 − 1 − 2α m =0.01011<ξr

ξ Rbbho 0,01011x11,5 x100 x8, 2
AS = = =0,42cm2
Rs 225

Chọn thép: Φ6a200 :5x0,283=1,415cm2
AS
µ= =1,415x100/(100x8,2)=0.17% > µmin=0,05.
bh0

- Sàn bản kê: Kết quả nội lực và tính toán cốt thép được thể hiện ở bảng:



BAÛNG TÍNH NOÄI LÖÏC SAØN HAI PHÖÔNG

(Gtt+Ptt).L1.L2
CAÏNH TÓNH HOAÏT
OÂ CAÏNH TÆ
NGAÉN TAÛI TAÛI

P=

(T)
SAØ DAØI SOÁ m91 m92 k91 k92 M1 M2 MI MII
Gtt Ptt
N L2 (m) L2/L1
L1 (m) (T/m2) (T/m2)
OÂ1 4 5.45 1.36 0.021 0.0115 0.0474 0.0262 0.3934 0.195 12.83 0.27 0.15 0.61 0.34
OÂ2 4.4 5.45 1.24 0.0207 0.0133 0.0473 0.0303 0.3934 0.195 14.11 0.29 0.19 0.67 0.43
OÂ3 4.2 5.45 1.30 0.0208 0.0123 0.0475 0.0281 0.3934 0.195 13.47 0.28 0.17 0.64 0.38
OÂ4 3.25 4.2 1.29 0.0208 0.0125 0.0475 0.0285 0.3934 0.195 8.03 0.17 0.10 0.38 0.23
OÂ5 3.25 5.6 1.72 0.0198 0.0066 0.0433 0.0145 0.3934 0.195 10.71 0.21 0.07 0.46 0.16
OÂ6 2.8 3.25 1.16 0.0201 0.0149 0.0462 0.0344 0.3934 0.195 5.35 0.11 0.08 0.25 0.18
OÂ7 4.2 4.6 1.10 0.0194 0.0161 0.045 0.0372 0.3934 0.36 14.56 0.28 0.23 0.66 0.54
OÂ8 4.1 4.2 1.02 0.0184 0.0195 0.0425 0.0404 0.3934 0.36 12.97 0.24 0.25 0.55 0.52
OÂ9 4.2 4.5 1.07 0.0189 0.0169 0.0443 0.0387 0.3934 0.36 14.24 0.27 0.24 0.63 0.55
OÂ10 4.6 5.5 1.20 0.0203 0.0144 0.0167 0.0334 0.3934 0.195 14.89 0.30 0.21 0.25 0.50
OÂ11 3.9 5.5 1.41 0.021 0.0106 0.0471 0.0137 0.3934 0.36 16.16 0.34 0.17 0.76 0.22

OÂ12 1.5 3.25 2.17 0.3934 0.36 3.67



BAÛNG TÍNH COÁT THEÙP SAØN HAI PHÖÔNG
Moment TÍNH THEÙP CHOÏN
OÂ As
TT
H.lượng Φ a
TT
a
BT
As
CH
H.lượng
SAØN (Tm) αm ζ (cm2/m TT
m (%) (mm) (mm) (mm) (cm2/m) BT
) m (%)

0.2
M1 = 0.0387 0.0395 1.65 0.20% 6 171 150 1.887 0.23%
7
0.1
M2 = 0.0212 0.0214 0.90 0.11% 6 315 200 1.415 0.17%
5
OÂ1
0.6
MI = 0.0874 0.0916 3.84 0.47% 8 131 120 4.192 0.51%
1
0.3
MII = 0.0483 0.0495 2.08 0.25% 8 242 200 2.515 0.31%
4
0.2
M1 = 0.0420 0.0429 1.80 0.22% 6 157 150 1.887 0.23%
9
0.1
M2 = 0.0270 0.0273 1.15 0.14% 6 247 200 1.415 0.17%
9
OÂ2
0.6
MI = 0.0959 0.1010 4.23 0.52% 8 119 120 4.192 0.51%
7
0.4
MII = 0.0614 0.0634 2.66 0.32% 8 189 200 2.515 0.31%
3
0.2
M1 = 0.0403 0.0411 1.72 0.21% 6 164 150 1.887 0.23%
8
0.1
M2 = 0.0238 0.0241 1.01 0.12% 6 280 200 1.415 0.17%
7
OÂ3
0.6
MI = 0.0919 0.0966 4.05 0.49% 8 124 120 4.192 0.51%
4
0.3
MII = 0.0544 0.0559 2.34 0.29% 8 215 200 2.515 0.31%
8



0.1
M1 = 0.0240 0.0243 1.02 0.12% 6 278 200 1.415 0.17%
7
0.1
M2 = 0.0144 0.0145 0.61 0.07% 6 465 200 1.415 0.17%
0
OÂ4
0.3
MI = 0.0548 0.0564 2.36 0.29% 8 213 200 2.515 0.31%
8
0.2
MII = 0.0329 0.0335 1.40 0.17% 8 359 200 2.515 0.31%
3
0.2
M1 = 0.0305 0.0309 1.30 0.16% 6 218 200 1.415 0.17%
1
0.0
M2 = 0.0102 0.0102 0.43 0.05% 6 661 200 1.415 0.17%
7
OÂ5
0.4
MI = 0.0666 0.0690 2.89 0.35% 8 174 150 3.353 0.41%
6
0.1
MII = 0.0223 0.0226 0.95 0.12% 8 532 200 2.515 0.31%
6
0.1
M1 = 0.0155 0.0156 0.65 0.08% 6 433 200 1.415 0.17%
1
0.0
M2 = 0.0115 0.0115 0.48 0.06% 6 586 200 1.415 0.17%
8
OÂ6
0.2
MI = 0.0355 0.0362 1.52 0.19% 8 332 200 2.515 0.31%
5
0.1
MII = 0.0265 0.0268 1.12 0.14% 8 447 200 2.515 0.31%
8
0.2
M1 = 0.0406 0.0414 1.74 0.21% 6 163 150 1.887 0.23%
8
0.2
M2 = 0.0337 0.0343 1.44 0.18% 6 197 170 1.665 0.20%
3
OÂ7
0.6
MI = 0.0941 0.0990 4.15 0.51% 8 121 120 4.192 0.51%
6
0.5
MII = 0.0778 0.0811 3.40 0.41% 8 148 150 3.353 0.41%
4



0.2
M1 = 0.0343 0.0349 1.46 0.18% 6 193 170 1.665 0.20%
4
0.2
M2 = 0.0364 0.0370 1.55 0.19% 6 182 170 1.887 0.23%
5
OÂ8
0.5
MI = 0.0792 0.0826 3.46 0.42% 8 145 140 3.593 0.44%
5
0.5
MII = 0.0753 0.0784 3.29 0.40% 8 153 150 3.353 0.41%
2
0.2
M1 = 0.0387 0.0394 1.65 0.20% 6 171 150 1.887 0.23%
7
0.2
M2 = 0.0346 0.0352 1.48 0.18% 6 192 170 1.665 0.20%
4
OÂ9
0.6
MI = 0.0906 0.0952 3.99 0.49% 8 126 120 4.192 0.51%
3
0.5
MII = 0.0792 0.0826 3.46 0.42% 8 145 140 3.593 0.44%
5
0.3
M1 = 0.0434 0.0444 1.86 0.23% 6 152 150 1.887 0.23%
0
0.2
M2 = 0.0308 0.0313 1.31 0.16% 6 216 200 1.415 0.17%
1
OÂ10
0.2
MI = 0.0357 0.0364 1.52 0.19% 8 330 200 2.515 0.31%
5
0.5
MII = 0.0714 0.0742 3.11 0.38% 8 162 150 3.353 0.41%
0
0.3
M1 = 0.0488 0.0500 2.10 0.26% 6 135 120 2.358 0.29%
4
0.1
M2 = 0.0246 0.0249 1.04 0.13% 6 271 200 1.415 0.17%
7
OÂ11
0.7
MI = 0.1094 0.1161 4.87 0.59% 8 103 100 5.030 0.61%
6
0.2
MII = 0.0318 0.0323 1.36 0.17% 8 371 200 2.515 0.31%
2

CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ

I. MẶT CẮT CẦU THANG:


1 800
3600
1 800

II. TÍNH TOÁN CẦU THANG CHÍNH TẦNG 2: (Từ cos +4,45-> +8,05)

Chiều rộng bậc thang là b = 30 cm; chiều cao h = 16,4 cm
Góc nghiêng của bản thang với mặt phẳng nằm ngang là α ≈ 29o .
h 164
Ta có : tg α == = 0,5467 ⇒ α = 28º38’56” ⇒cosα=0,877
b 300
Chọn chiều dày bản thang là C = 10 cm
Bê tông B20 có Rb = 11,5 MPa, Rbt = 0,9 MPa.
Thép bản sàn loại CI có RS = RSC = 225 MPa.
Thép dầm loại CII có RS = RSC = 280 MPa.
Chọn khoảng cách từ da bêtông đến tâm cốt thép sàn là a=18 mm,
dầm là a = 30 mm.
1. Phân tích sự làm việc của kết cấu cầu thang:
- Ô1: liên kết với dầm DCT , bản sàn tầng, dầm DCN1 và bản chiếu nghỉ.
- Ô2: liên kết với dầm chiếu nghỉ DCN1, bản sàn tầng, dầm DCT và bản sàn tầng kế tiếp.
- Ô3:bản chiếu nghỉ - liên kết với DCN1 , dầm DCN2, DCN3.
- DCN1 :Dầm chiếu nghỉ DCN1 liên kết ngàm vào cột chính.
- DCN3 :Dầm coson DCN3 liên kết ngàm vào cột chính.
- DCN2 :Dầm chiếu nghỉ DCN2 liên kết tựa (khớp) lên dầm DCN3.
2. Tính toán tải trọng:
2.1.Bản thang Ô1, Ô2:



b

h
a) Tỉnh tải:Tính cho 1 bậc ta có:
+ Lớp đá Granite
G1=γ1n11m(lb+hb)δ1 = 2000x1,1x1x(0,3+0,164)x0,02=20,42 (kG)
+ Lớp vữa lót:
G2=γ2n21m(lb+hb)δ2 = 1800x1,3x1x(0,3+0,164)x0,03=32,57(kG)
+ Bậc gạch:
G3=γ3n31m(lbhb)/2 = 1400x1,2x1x0,5x0,3x0,15=37,8(kG)
+ Lớp bản BTCT:
G4=γ4n41mδ4(lb)/cosα =2500x1,1x1x0,1x0,3/0,877=94,1(kG).
+ Lớp vữa trát mặt dưới:
G5=γ5n51mδ5(lb)/cosα =1800x1,3x1x0,015x0,3/0,877=12 (kG).
Tổng cộng tĩnh tải:
G = G1+G2+G3+G4+G5= 196,89(kG)
Tĩnh tải phân bố vuông góc với bản nghiêng:
Gbt=Gcosα2/lb=196,89x0,8772/0,3=504,78(kG/m)
b) Hoạt tải:
Lấy hoạt tải theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là ptc= 300 (kG/m2)
p = nptc = 1,2x300 = 360 (kG/m2).
Hoạt tải phân bố trên bản nghiêng theo phương đứng:
pbt’=pcosα=360x0,877=315,72(kG/m)
Hoạt tải phân bố đều vuông góc bản thang:
Pbt=pbt’cosα=315,72x0,877=276,89(kG/m)



⇒ Tổng tải trọng theo phương vuông góc với bản thang :
Qb = G b+ Pb = 504,78 + 276,89 = 781,67 (kG/m2).
2.2. Bản chiếu nghỉ Ô3:

a) Tỉnh tải: gbcn = ∑ γ n δ 1m =2000x1,1x0,02+1800x1,3x0.03
i i i

+250x1,1x0,1+1800x1,3x0,015=424,3(kG/m)
b) Hoạt tải:
Lấy hoạt tải theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là ptc= 300 (kG/m2).
p = nptc = 1,2x300 = 360 (kG/m2).
⇒ Tổng tải trọng theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m2 bản :
qbcn = 424,3 + 360 = 784,3 (kG/m).
3. Tính nội lực và cốt thép cho bản:
3.1.Bản thang Ô1, Ô2:
* Với Ô1:
Kích thước cạnh bản tính theo phương nghiêng:
3,0 3,0
l2 = = = 3, 4(m)
cos α 0,87
Bản làm việc 1 phương ( 2 đầu khớp)
* Tĩnh tải theo phương vuông góc với mặt ô bản :
qbng = (gcosα2)/lb = 559,01x0,8772/0,3 = 919,01 (kG/m2).
Sơ đồ tính toán ô bản Ô1, Ô2

L

Tính nội lực và bố trí cốt thép như sàn. Ta có kết quả tính ở bảng.
3.2. Bản chiếu nghỉ Ô3:
l2 4, 2
Tỉ số = = 2,8 > 2 ⇒ bản loại dầm ( 2 đầu khớp )
l1 1,5

Sơ đồ tính toán ô bản Ô3



L

Tính nội lực và bố trí cốt thép như sàn.
 Ta có kết quả tính ở bảng.

BAÛNG TÍNH COÁT THEÙP
OÂ TÍNH THEÙP CHOÏN
AsTT Hlượng g aTT aBT AsCH Hlượng
SAØ Moment(daNm)
αm ζ (cm2 mTT (mm (mm (mm (cm /
2

N (%) mBT (%)
/m) ) ) ) m)
OÂ1, q(lb/cosα)
Mmax = 2/8
1,143.3 0.155 0.169 6.94 0.87% 10 113 110 7.13 0.89%
2
OÂ3 Mmax = q.lb2/8 219.8 0.029 0.030 1.24 0.16% 8 400 200 2.51 0.31%
4. Tính nội lực và cốt thép trong dầm chiếu nghỉ DCN1
Chọn tiết diện dầm DCN là 200 x 350 (mm),Ll=4m
Chọn a = 3 (cm) ⇒ h0 = h - a = 35 - 3 = 32 (cm).
4.1.Xác định tải trọng:
* Tải trọng bản thân :
- Trọng lượng bản thân dầm :
q1 = nγ bh = 1,1x 2500 x0, 2 x0,35 =192,5(kG/m).
- Trọng lượng vữa trát :
qv = nγ bh = 1, 2 x1800 x0,8 x0,015 =25,9(kG/m).
* Tải trọng do ô bản chiếu nghỉ Ô3(bản loại dầm) truyền vào:
l1 1,5
q4 = qb = 784,3x = 588, 2 (kG/m).
2 2
* Tải trọng do ô bản chiếu nghỉ Ô1, Ô2 truyền vào :
lb 3
q2 = q3 = qb cos α = 919,01x = 1378,5 (kG/m).
2cos α 2
Tổng cộng tải phân bố đều:
q=q1+ q2+ q3+ q4+qv = 192,5+1378,5x2+588,2+25,9=3563,6(kG/m)



Sơ đồ tính toán dầm DCN1

L

4.2. Tính cốt thép dọc:
Momen Mmax = ql2/24= 3563,6x42/24= 2375,7(kGm).
Momen Mmin = ql2/12= 3563,6x42/12= 4751,5 (kGm).
Lực cắt Qmax = ql/2 = 3563,6x4/2= 7127,2(kG)
+ Tại nhịp: Mmax = 2375,7 (kGm)
M 2375,7x100
αm = 2
= = 0,112 < α R = 0, 441
γ b Rbbho 0,9 x115 x 20 x322

⇒ ξ = 1 − 1 − 2α m = 1 − 1 − 2 x0,112 = 0,1191

TT ξγ b Rbbho 0,1191x0,9 x11,5 x 20 x32
⇒ As = = = 2,8 (cm2)
Rs 280

Chọn 2216 có As = 4,02 (cm2) .
ch
As 4,02
⇒µ= x100 = x100 = 0,63 %
bho 20 x32

+ Tại ngàm: Mmin = 4751,5 (kGm)
M 4751,5x100
αm = 2
= = 0, 2242 < α R = 0, 441
γ b Rbbho 0,9 x115 x 20 x322

⇒ ξ = 1 − 1 − 2α m = 1 − 1 − 2 x0, 2242 = 0, 2573

tt ξγ b Rbbho 0, 2573x0,9 x11,5 x 20 x32
⇒ As = = = 6,1 (cm2).
Rs 280

Chọn 2C16 + 2114 có As = 4,02+3,08=7,1 (cm2) .
ch
As 7,1
⇒µ= x100 = x100 = 1,1 %
bho 20 x32



4.3.Tính cốt thép đai:
a. Kiểm tra điều kiện cần tính cốt đai:
• Kiểm tra điều kiện hạn chế:
Lực cắt lớn nhất : Qmax=7,1272T
Ta có: koRbbho=0,35x115x20x32=25760kG=25,76T
 Qmax ≤ koRbbho . (thỏa)
• Kiểm tra điều kiện tính toán:
k1Rbtbho=0,6x9x20x32=3456kG=3,456T
tại 2 gối có Q > k1Rbtbho => phải tính toán cốt đai.
• Đoạn giữa của nhịp có Q<3,456 T nên đặt cốt đai cấu tạo.
b) Bước đai tính toán:
qđ = Qmax2/(8Rkbho2) = 7127,22/(8x9x20x322)=34,45 (kG/cm)
theo cấu tạo chọn đai Φ6, hai nhánh (n=2), thép CI có Rad=1800 (kG/cm2).
+ Khoảng cách tính toán:
Utt= Rađnfđ/qđ=1800x2x0,283/34,45=29,6cm
Umax=1,5Rkbho2/Q=1,5x9x20x322/7127,2=38,8cm Utt<Umax
đoạn đầu dầm: Uct=min h/2= 20cm  chọn 15cm
15cm
đoạn giữa dầm: Uct=min 3h/4= 26cm  chọn 25cm
50cm
c) Bước đai thiết kế:
Ta có : U=min Utt=29,6cm
Umax=38,8cm  u=15cm.
Uct=15cm
Bố trí đai: Φ 6a 150 phạm vi 1m kể từ gối tựa.
Φ 6a 300 phạm vi còn lại.
d) Kiểm tra điều kiện bố trí cốt xiên:
Lực phân bố đều chống cắt trong một bước đai qđ:
qđ=Rađnfđ/u=1800x2x0,283/15=67,92(kG/cm)

SV : NGUYỄN HỒNG PHƯỚC – LỚP: 09HXD06 – MSSV: 09B1040264 Trang: 24


Qđb=√(8Rkbho2qđ)=√(8x9x20x322x67,92)=10007,6 (kG)

 Qđb> Qmax=7127,2không cần bố trí cốt xiên, cốt đai đủ chịu lực.

5. Tính nội lực và cốt thép trong dầm chiếu nghỉ DCN2.
Chọn tiết diện dầm DCN2 là 200 x 300 (mm).Ll=4m
Chọn a = 3 (cm) ⇒ h0 = h - a = 30 - 3 = 27 (cm).
q1 = nγ bh = 1,1x 2500 x0, 2 x0,3 =165(kG/m).
qv = nγ bh = 1, 2 x1800 x0,5 x0,015 =16,2(kG/m).
* Tải trọng do ô bản chiếu nghỉ Ô3(bản loại dầm) truyền vào:
l1 1,5
q2 = qb = 784,3 x = 588, 2 (kG/m).
2 2
* Tải trọng do tường truyền vào :
qt=gtht = 392,4x3,3=1294,9(kG/m)
q=q1+ q2+ qt + qv= 165+588,2+1294,9+16,2=2064,3(kG/m).
Sơ đồ tính toán dầm DCN2

L

Momen Mmax = ql2/8= 2064,3x42/8= 4128,6 (kG.m).
Lực cắt Qmax = ql/2 = 2064,2x4/2= 4128,6(kG).



M 4128,6x100
αm = 2
= = 0, 2736 < α R = 0, 441
γ b Rbbho 0,9 x115 x 20 x 27 2

⇒ ξ = 1 − 1 − 2α m = 1 − 1 − 2 x0, 2736 = 0,3271

TT ξγ b Rbbho 0,3271x0,9 x11,5 x 20 x 27
⇒ As = = = 6,53 (cm2).
Rs 280

Chọn 2C16 + 2114 có As = 4,02 + 3,08 = 7,1 (cm2) .
ch
As 7,01
⇒µ= 100 = x100 = 1,3 %
bho 20 x 27

5.3. Tính cốt thép đai:
k1Rbtbho=0,6x9x20x27=2916kG=2,916T
tại 2 gối có Qmax > k1Rbtbho => phải tính toán cốt đai.
e) Bước đai tính toán:
Umax=1,5Rkbho2/Q=1,5x9x20x272/4128,6=47,7cm
Utt>Umax
15cm
50cm
f) Bước đai thiết kế:



Uct=15cm
Bố trí đai: Φ 6a 150 phạm vi 1m kể từ gối tựa.
g) Kiểm tra điều kiện bố trí cốt xiên:


6. Tính nội lực và cốt thép trong dầm chiếu nghỉ DCN3.
Chọn tiết diện dầm DCN3 là 200 x 350 (mm). Ll=1,2m
Chọn a = 3 (cm) ⇒ h0 = h - a = 35 - 3 = 32 (cm).
q1 = nγ bh = 1,1x 2500 x0, 2 x0,35 =192,5(kG/m).

qv = nγ bh = 1, 2 x1800 x0,6 x0,015 =19,4(kG/m).
* Tải trọng do dầm DCN2 truyền vào:
Q=4128,6kG
* Tải trọng do tường truyền vào :

qt = n γ t ht = 1294,9 (kG/m).
q=q1+qt + qv= 192,5+1294,9+19,4=1506,8(kG/m).
Sơ đồ tính toán dầm DCN



L

Momen Mmax = ql2/2+Q.L= 1506,8x1,22/2+4128,6x1,2= 6039,2 (kG.m).
Lực cắt Qmax = ql+Q = 1506,8x1,2+4128,6= 5936,8(kG).
M 6039,2x100
αm = 2
= = 0, 285
γ b Rbbho 0,9 x115 x 20 x322

⇒ ξ = 1 − 1 − 2α m = 1 − 1 − 2 x0, 285 = 0,344

TT ξγ b Rbbho 0,344 x0,9 x11,5 x 20 x32
⇒ As = = = 8,14 (cm2).
Rs 280

Chọn 2C16+3114 có As = 4,02+4,62= 8,64(cm2) .
ch
As 8,64
⇒µ= 100 = x100 = 1,35%
bho 20 x32

6.3. Tính cốt thép đai:
k1Rbtbho=0,6x9x20x32=3456kG=3,456T
tại ngàm (1/2 nhịp) có Q > k1Rbtbho => phải tính toán cốt đai.
• Đoạn còn lại có Q < 3,456 T nên đặt cốt đai cấu tạo.
b. Bước đai tính toán:



Umax=1,5Rkbho2/Q=1,5x9x20x322/5936,8=46,57cm
Utt<Umax
đoạn ngàm: Uct=min h/2= 20cm  chọn 15cm
15cm
đoạn đầu dầm: Uct=min 3h/4= 26cm  chọn 26cm
50cm
c. Bước đai thiết kế:
Umax=46,57cm  u=15cm .
Uct=15cm
Bố trí đai: Φ 6a 150 phạm vi 0,6m kể từ ngàm.
d. Kiểm tra điều kiện bố trí cốt xiên:


 Qđb> Qmax=5936,8kGkhông cần bố trí cốt xiên, cốt đai đủ chịu lực.

CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI
I. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THỨƠC & SƠ ĐỒ TÍNH
1. Số liệu tính toán
- Bê tông B20 có Rb = 11,5 MPa, Rbt = 0,9Mpa, Eb= 27.103 Mpa.
- Cốt đai thép CI : RS = RSC = 225 MPa, Rsw=175 MPa dùng khi Φ < 10
- Cốt dọc thép CII : RS = RSC = 280 MPa, Rsw=225 MPa dùng khi Φ ≥ 10
2. Thể tích yêu cầu:
* Nhu cầu dùng nước của người dân trong khu chung cư được lấy theo tiêu chuẩn dùng nước
sinh hoạt q=150lít/người/ngđ.
- Công trình Nhà ở A2 – Khu đô thị An Khánh được sử dụng làm căn hộ cho thuê và bán cho
người dân dùng để ở.



- Khu nhà ở gồm 9 tầng, mỗi tầng 8 căn hộ, mỗi căn hộ gia đình bình quân có 4 người →
ngöôøi.
- Nước phục vụ cho công cộng, cứu hoả được lấy 10% theo nhu cầu dùng nước sinh hoạt
∑ qi xN
- Löôïng nöôùc bình quaân ñöôïc tính theo coâng thöùc tb Q (m3 / ngày ) =
1000
+ Trong ñoù: qi :tieâu chuaån caáp nöôùc sinh hoaït (lít/ngaøy)
N : Soá ngöôøi daân sinh soáng trong khu daân cö
3 ∑ qi × N 150 × 288 150 × 288
Suy ra: Qtb (m / ngày ) = = + × 10% = 48(m3 / ngày )
1000 1000 1000
+ Löôïng nöôùc lôùn nhaát ñöôïc tính theo coâng thöùc :
Qmax = ( 1, 2 ÷ 1, 4 ) × Qtb (m3 / ngày ) = 1,3 × 48 = 62, 4(m3 / ngày ) .

+ Choïn kích thöôùc hoà nöôùc maùi :

Hình khoái hoà nöôùc
+ Beå nöôùc coù caùc kích thöôùc a=8,7m, b = 5,5m , h = 1,5 m
Dung tích beå:
V = a × b × h = 8,7 × 5,5 × 1,5 = 71(m3 )
Keát luaän :Vôùi dung tích beå nhö treân seõ ñaùp öùng ñöôïc nhu caàu caáp nöôùc
cho toøa nhaø.

* Caùc tæ soá
 h 1,5
 a = 8,7 = 0.17 < 2

 =>Vaäy beå nöôùc thuoäc loaïi beå thaáp .
 a = 8,7 = 1,58 < 3
 b 5,5

3.Caáu taïo hoà nöôùc maùi:



a) Baûn Veõ Teân Goïi Vaø Vò Trí Caùc Keát Caáu

Vò trí vaø kí hieäu caùc keát caáu
b) Choïn Sô Boä Chieàu Daøy OÂ Baûn
* Baûn naép laøm vieäc gioáng baûn saøn , chieàu daøy hbn ≥ 60
* Baûn thaønh vaø baûn ñaùy choïn khoâng nhoû hôn 100 (mm)
Baûng choïn sô boä chieàu daøy caùc baûn cuûa hoà nöôùc maùi
Teân caáu Kí Kích thöôùc Choïn chieàu daøy oâ
kieän hieäu baûn
Daøi( Roäng(m (mm)
m) )
Baûn naép N1 5,5 4,35 100
Baûn BT1 5,5 1,5 120
thaønh BT2 5,5 1,5 120

Baûn ñaùy Bd 5,5 4,35 150
c) Choïn sô boä kích thöôùc daàm:
Baûng choïn sô boä kích thöôùc daàm hoà nöôùc maùi
Vò trí Kí hieäu Chieàu Choïn kích thöôùc daàm
daøi Chieàu cao Chieàu
(m) (mm) roäng
(mm)
Dn1 5,5 400 200
Daàm naép Dn2 5,5 400 200
Dn3 4,35 350 200



Dd1 5,5 500 200
Daàm ñaùy Dd2 5,5 500 300
Dd3 4,35 450 200
d) Sô ñoà tính baûn
Baûng phaân loaïi kieåu laøm vieäc cuûa oâ baûn
Kí hieäu Kích thöôùc Tæ Baûn laøm vieäc theo kieåu
soá
Daøi( Roäng( a/b
m) m)
Bn 5,5 4,35 1,26 Baûn thuoäc loaïi baûn keâ boán
caïnh
BT1 5,5 1,5 3,67 Baûn thuoäc loaïi baûn daàm
BT2 4,35 1,5 2,9 Baûn thuoäc loaïi baûn daàm
Bd 5,5 4,35 1,26 Baûn thuoäc loaïi baûn keâ boán
caïnh
Baûng sô ñoà tính toaùn baûn hoà nöôùc maùi
oâ h baûn h daàm Lieân keát Sô ñoà
baûn (cm) (cm) caùc caïnh
hDN1 ngaøm

hDN2 ngaøm
N1 10
hDN3 ngaøm

Bd hDd2 ngaøm

hDd3 ngaøm
18
hDd1 ngaøm
Lieân keát vôùi baûn ñaùy Bd ngaøm
12 Lieân keát vôùi baûn thaønh ngaøm
BT1 BT2 traùi
Lieân keát vôùi baûn thaønh ngaøm
BT2phaûi
Lieân keát vôùi baûn naép N1 Töïa ñôn



Lieân keát vôùi baûn ñaùy Bd ngaøm
12 Lieân keát vôùi baûn thaønh ngaøm
BT2 BT1 traùi
Lieân keát vôùi baûn thaønh ngaøm
BT1phaûi
Lieân keát vôùi baûn naép N1 Töïa ñôn
II. BAÛN NAÉP
1. Taûi troïng taùc duïng
Baûng tính toaùn taûi troïng taùc duïng leân baûn naép
Taûi tieâu Taûi tính
Heä soá
Loaïi Taûi Caáu taïo chuaån toaùn
2
vöôït taûi 2
(kG/m ) (kG/m )
Lôùp vöõa laùng daøy 2
1800x0,02=36 1,2 43,2
cm
Tónh taûi Baûn BTCT daøy 10 cm 2500x0,1= 250 1,1 275
Vöõa traùt daøy 1,5 cm 1800x0,015 = 27 1,2 32,4
∑=350,6
Hoaït taûi Hoaït taûi söûa chöõa 75 1,3 97,5

2. Noäi löïc
- Tính toaùn theo coâng thöùc cuûa baûn keâ 4 caïnh , keát quaû cuûa baûng choïn
sô ñoà tính coù ñöôïc caùc oâ baûn ñeàu thuoäc oâ baûn loaïi 9 ( coù caùc caïnh
lieân keát ngaøm vôùi daàm )

Sô ñoà tính oâ baûn naép
-Moment nhịp: Cạnh ngắn: M1= m91qttl1l2
Cạnh dài: M2 = m92qttl1l2



-Moment gối: Cạnh ngắn: MI = k91qttl1l2
Cạnh dài: MII = k92qttl1l2
2
Trong đó: qtt = g + p =350,6+97,5=448,1(kG/m )

αi1, αi2, βi1, βi2: Các hệ số tra tra bảng phụ lục 17 trang 390 trong KCBTCT
của NXB khoa học và kĩ thuật năm 2006 phụ thuộc vào tỷ số l2/l1.
3. Tính toán:
Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b = 1 m, chiều cao h = hb,
chiều dày bản sàn là h = 100 mm.
Chọn a = 1,8 cm ⇒ h0 = 10 – 1,8 = 8,2 cm;
M
Công thức tính: αm =
γ b Rb bho2
h0 = hb - a. Với a = 1,8 (cm).
Kiểm tra:
- Nếu αm ≤ αR (tức là ξ≤ ξR) Với bê tông B20 có ξR = 0,675 và αR = 0,447 đối với cốt thép
CI, ξR = 0.656 và αR = 0,441 đối với cốt thép CII .(tra bảng phụ lục 5 – sách KCBTCT – Tập 2
– Võ Bá Tầm.)

- Từ αm tính ξ tính theo công thức : ξ =1 − 1 − 2α m hoặc tra bảng phụ lục 5 – sách

KCBTCT – Tập 2 – Võ Bá Tầm.
2
ξγ b Rbbho
AS =
Rs

4. Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
AS
Công thức kiểm tra: µ = > µmin
b.h0



Kết quả nội lực và tính toán cốt thép được thể hiện ở bảng.
III BAÛN THAØNH BT1, BT2
1. Taûi troïng taùc duïng

- Baûn thaønh beå nöôùc chòu taûi do aùp löïc nöôùc gaây ra, aùp löïc gioù taùc
ñoäng vaøo coâng trình , beân caïnh ñoù coøn phaûi ñaûm baûo yeáu toá choáng
thaám . Töø nhöõng yeáu toá treân neân choïn chieàu daøy baûn thaønh hbt= 120
mm.
- Taûi troïng taùc ñoäng bao goàm:
2
+ Aùp löïc nöôùc Pn = 1,1γ n h = 1.1× 1000 × 1,5 = 1650(kG / m )
2
+ Gioù huùt W = 1,3Wo kc ' = 1,3 × 83 × 1, 2608 × 0,6 = 81,62(kG / m )
Trong ñoù: 1,3 : heä soá vöôït taûi
2
Wo : aùp löïc gioù tieâu chuaån Wo=83(kG/m )
k : heä soâ xeùt ñeán yeáu toá thay ñoåi ñoä cao.
Cao ñoä ñænh beå nöôùc 36,8 (m) neân heä soá k coù giaù trò k =
1,2608 (tra baûng theo ñòa hình B TCVN 2737-1995)
c’=0,6 heä soá khí ñoäng cuûa gioù huùt
->Toång taûi troïng taùc duïng vaøo oâ baûn :
q = Pn + W = 1650 + 81,62 = 1731,62 (kG/m²)

2. Noäi löïc :
L2 5,5
*OÂ baûn BT1 coù tæ soá hai caïnh L = 1,5 = 3,6 >2; OÂ baûn BT2 coù tæ soá hai
1
L2 4,35
caïnh L = 1,5 = 2,9 >2 -> Vaäy 2 oââ baûn laøm vieäc theo moät phöông hay
1
baûn loaïi daàm.



- Sô ñoà tính ñöôïc tính nhö oâ baûn loaïi b chòu taûi troïng nöôùc vaø taûi troïng
gioù (coù ba caïnh lieân keát ngaøm , moät caïnh lieân keát töïa ñôn vôùi baûn
naép )
- Cắt dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn (vuông góc cạnh dài) xem như 1 dầm.

h
Sô ñoà tính toaùn baûn BT1, BT2
- Moâmen lôùn nhaát taïi goái :
Pn h 2 Wh 2 1650 × 1,52 81,62 × 1,52
Mg = − − =− − = −270, 45(kGm)
15 8 15 8
- Moâmen lôùn nhaát ôû nhịp:
P h 2 9Wh 2 1650 × 1,52 9 × 81,62 × 1,52
Mn = n + = + = 123, 4(kGm)
33,6 128 33,6 128
3. Tính toán:
Chiều dày bản sàn là h = 120 mm
Chọn a = 1,5 cm ⇒ h0 = 12 – 1,5 = 10,5 cm;
M
γ b Rbbho

h0 = hb - a. Với a = 1,5 (cm).
Kiểm tra:
- Nếu αm ≤ αR (tức là ξ≤ ξR) Với bê tông B20 có ξR = 0.675 và αR = 0,447 đối với cốt thép
– Võ Bá Tầm.)

- Từ αm tính ξ tính theo công thức : ξ =1 − 1 − 2α m hoặc tra bảng phụ lục 5 – sách

KCBTCT – Tập 2 – Võ Bá Tầm.

2
ξγ b Rbbho
AS =
Rs

Lập bảng tính toán.
AS
µ= > µmin
bh0

AS = µminbh0. Trong đó µmin = 0,05% (theo TCVN), khi tính toán chọn µmin = 0,1%.

BAÛNG TÍNH COÁT THEÙP BAÛN THAØNH
TÍNH THEÙP CHOÏN
OÂ TT TT BT CH
Moment(daNm) As H.lượng Φ a a As H.lượng
SAØN αm ζ (cm2/m TT (cm2/m BT
) m (%) (mm) (mm) (mm) ) m (%)

1 2
Mmax = 270.5 0.0213 0.0216 1.16 0.14% 8 435 200 2.515 0.31%
Bt ,Bt Mmin = 123.4 0.0097 0.0098 0.52 0.07% 958 250 2.012 0.25%
8

IV. BAÛN ÑAÙY
1.Tải trọng taùc duïng:
Baûng tính toaùn taûi troïng



Taûi tieâu Taûi tính
Heä soá
Loaïi Taûi Caáu taïo chuaån toaùn
2
vöôït taûi 2
(kG/m ) (kG/m )
Lôùp gaïch men daøy
0,008x2000 = 16 1.2 19,2
0.8cm
Lôùp vöõa laùng daøy 3
1800x0,03=54 1.2 64.8
Tónh taûi cm
Baûn BTCT daøy 15 cm 2500x0,15= 375 1.1 412,5
Vöõa traùt daøy 1,5 cm 1800x0,015 = 27 1.2 32,4
∑=528,9
Hoaït taûi Hoaït taûi nöôùc 1,5x1000=1500 1.1 1650
Toång taûi 2178,9(kG/m2)
2. Noäi löïc
- Tính toaùn theo coâng thöùc cuûa baûn keâ 4 caïnh , keát quaû cuûa baûng choïn
sô ñoà tính coù ñöôïc caùc oâ baûn ñeàu thuoäc oâ baûn loaïi 9 ( coù caùc lieân
keát ngaøm doïc theo chu vi )

Sô ñoà tính oâ baûn ñaùy
-Moment nhịp: Cạnh ngắn: M1= mi1qttl1l2
Cạnh dài: M2 = mi2qttl1l2
-Moment gối: Cạnh ngắn: MI = ki1qttl1l2
Cạnh dài: MII = ki2qttl1l2
Trong đó: qtt = g + p
αi1, αi2, βi1, βi2: Các hệ số tra tra bảng phụ lục 17 trang 390 trong KCBTCT
của NXB khoa học và kĩ thuật năm 2006 phụ thuộc vào tỷ số l2/l1.
3. Tính toán:



Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b = 1 m, chiều cao h = hb,
chiều dày bản sàn là h = 150 mm, a = 20 mm.
Chọn a = 1,5 cm ⇒ h0 = 15 – 2 = 13cm;
M
γ b Rbbho

h0 = hb - a. Với a = 2 (cm).
Kiểm tra:
- Nếu αm ≤ αR (tức là ξ≤ ξR) Với bê tông B20 có ξR = 0.675 và αR = 0,447 đối với cốt thép
– Võ Bá Tầm.)

- Từ αm tính ξ tính theo công thức : ξ =1 − 1 − 2α m

2
ξγ b Rbbho
AS =
Rs

Lập bảng tính toán.
AS
µ= > µmin
bh0




BAÛNG TÍNH NOÄI LÖÏC SAØN HAI PHÖÔNG
HOAÏT

(Gtt+Ptt).L1.L2
CAÏNH CAÏNH TÆ TÓNH
OÂ TAÛI

P=

(T)
NGAÉN DAØI SOÁ m91 m92 k91 k92 TAÛI M1 M2 MI MII
SAØN 2 Ptt
L1 (m) L2 (m) L2/L1 Gtt (T/m ) 2
(T/m )
Bn 4.35 5.5 1.26 0.0207 0.0133 0.0473 0.0303 0.351 0.0975 10.73 0.22 0.14 0.51 0.33
Bd 4.35 5.5 1.26 0.0207 0.0133 0.0473 0.0303 0.5121 1.65 51.73 1.07 0.69 2.45 1.57

BAÛNG TÍNH COÁT THEÙP SAØN HAI PHÖÔNG
Moment TÍNH THEÙP CHOÏN
OÂ TT TT BT CH
As H.lượng Φ a a As H.lượng
SAØN (Tm) αm ζ
TT BT
(cm2/m) m (%) (mm) (mm) (mm) (cm2/m) m (%)
M1 = 0.22 0.0319 0.0324 1.36 0.17% 6 208 150 1.887 0.23%
M2 = 0.14 0.0205 0.0207 0.87 0.11% 6 326 200 1.415 0.17%
Bn MI = 0.51 0.0729 0.0758 3.18 0.39% 8 158 150 3.353 0.41%
MII = 0.33 0.0467 0.0479 2.01 0.24% 8 251 200 2.515 0.31%
M1 = 1.07 0.0612 0.0632 4.20 0.32% 8 120 120 4.192 0.32%
M2 = 0.69 0.0393 0.0401 2.67 0.21% 8 189 180 2.794 0.21%
Bd MI = 2.45 0.1399 0.1513 8.08 0.62% 10 97 100 7.850 0.60%
MII = 1.57 0.0896 0.0940 5.02 0.39% 10 156 150 5.233 0.40%



V. DAÀM NAÉP

5500
4350 4350
8700

Sô ñoà truyeàn taûi heä daàm naép
1.Daàm Dn1.(200x400)
a)Taûi taùc duïng:
Taûi troïng taùc ñoäng leân caùc daàm naép bao goàm :
- Troïng löôïng baûn thaân daàm
g bt = nbhγ bt = 1,1x0, 2 x(0, 4 − 0,1) x 2500 = 165(kG / m)
Trong ñoù : n laø heä soá laáy n = 1.1
b laø chieàu roäng
h laø chieàu cao cuûa daàm
γ bt laø troïng löôïng rieâng cuûa beâtoâng

- Do baûn naép truyeàn vaøo coù daïng hình thang:
qL 4,35  4,35 2 4,35 3 
g n = 1 (1 − 2 β 2 + β 3 ) = 448,1x x 1 − 2 x( ) +( ) = 730,1(kG / m)
2 2  2.5,5 2.5,5 
( β= L1/2L2 )
Trong ñoù : l laø chieàu cao cuûa hình thang truyeàn löïc
q laø taûi troïng tính toaùn do baûn naép truyeàn vaøo bao goàm caû
tónh taûi vaø hoaït taûi
- Toång taûi troïng taùc duïng vaøo daàm Dn1:
q=gbt+gn=165+730,1=895,1 (kG/m)



b)Noäi löïc:
- Sô ñoà tính :

L

2 2
Mmax= ql /8= 895,1x5,5 /8= 3384,6(kG.m)
Qmax= R= ql/2= 895,1x5,5/2= 2461,5(kG)
- Chiều cao làm việc, giả thiết lớp bảo vệ a = 3cm
h0 = h - a = 40 - 3 = 37cm

M
- Từ Mmax tính: αm =
γ b Rbbho2


* Tính cốt dọc:
- Diện tích cốt thép tính toán AS tính theo công thức:
ξγ b Rbbho2
AS =
Rs

Kết quả tính toán cốt thép theo bảng :

BAÛNG TÍNH COÁT THEÙP DAÀM NAÉP 1
TÍNH THEÙP CHOÏN
DAÀ TT CH
Moment(daNm) As H.lượng Φ SL As H.lượng
M αm ζ
2 TT 2 BT
(cm ) m (%) (mm) (mm) (cm ) m (%)
DN1 Mmax = 3384.6 0.1075 0.1140 4.92 0.66% 18 2 5.080 0.69%
2 2
Theùp goái 2 ñaàu daàm choïn 2Φ12: 2,26cm > 30% theùp nhòp: 1,64cm .
*Tính cốt ñai:
- Kiểm tra điều kiện cần tính cốt đai:
Lực cắt lớn nhất : Qmax= 2,461T



Ta có:
koRbbho=0,35x115x20x37=29785kG=29,785T
 Qmax ≤ koRbbho (thỏa)
k1Rbtbho=0,6x9x20x37=3996kG=3,996T
tại 2 gối có Q < k1Rbtbho => cốt đai đặt theo cấu tạo.
- Chọn cốt đai d6, có nhánh đai n=2, Rsw=175MPa , khoảng cách giữa các cốt đai
a=200mm:
đoạn đầu dầm: Uct=min 3h/4= 30cm  chọn 20cm
50cm
50cm
2. Daàm Dn2.
- Troïng löôïng baûn thaân daàm
g bt = nbhγ bt = 1,1x0, 2 x(0, 4 − 0,1) x 2500 = 165(kG / m)
Trong ñoù : n laø heä soá laáy n = 1.1
b laø chieàu roäng
h laø chieàu cao cuûa daàm
γ bt laø troïng löôïng rieâng cuûa beâtoâng

- Do baûn naép truyeàn vaøo coù daïng hình thang:
qL  4,35 2 4,35 3 
g n = 1 (1 − 2 β 2 + β 3 ) = 448,1x 4,35 x 1 − 2 x( ) +( ) = 1460, 2(kG / m)
2  2 x5,5 2 x5,5 

( β= L1/2L2 )
Trong ñoù : l laø chieàu cao cuûa tam giaùc hay hình thang truyeàn löïc
q laø taûi troïng tính toaùn do baûn naép truyeàn vaøo bao goàm caû
tónh taûi vaø hoaït taûi
- Toång taûi troïng taùc duïng vaøo daàm Dn1:
q = gbt+gn=165+1460,2= 1625,2 (kG/m)
b)Noäi löïc:
- Sô ñoà tính :


L

2 2
Mmax= ql /8=1625,2x5,5 /8=6145,3(kG.m)
Qmax= R= ql/2=1625,2x5,5/2=4469,4(kG)
-Chiều cao làm việc, giả thiết lớp bảo vệ a = 3cm
h0 = h - a = 40 - 3 = 37cm

M
- Từ Mmax tính: αm =
γ b Rbbho2


* Tính cốt dọc:
- Diện tích cốt thép tính toán AS tính theo công thức:
ξγ b Rbbho2
AS =
Rs

Kết quả tính toán cốt thép theo bảng :

BAÛNG TÍNH COÁT THEÙP DAÀM NAÉP 2
TÍNH THEÙP CHOÏN
TT CH
DAÀM Moment(daNm) As H.lượng Φ SL As H.lượng
αm ζ
2 TT 2 BT
(cm ) m (%) (mm) (mm) (cm ) m (%)

DN2 Mmax = 6,145.3 0.1952 0.2192 6.66 0.90% 16 2 4.020
0.96%
14 2 3.08
2 2
Theùp goái 2 ñaàu daàm choïn 2Φ12: 2,26cm > 30% theùp max: 2,22cm .
*Tính cốt ñai:
a). Kiểm tra điều kiện cần tính cốt đai:
Lực cắt lớn nhất : Qmax= 4,469T
Ta có: koRbbho= 0,35x115x20x37=29785kG=29,785T
k1Rbtbho=0,6x0,9x10x20x37=3996kG=3,996T



tại 2 gối có Q > k1Rbtbho => phải tính cốt đai.
b). Bước đai tính toán:
qđ = Qmax2/(8Rkbho2) = 44692/(8x9x20x372)=10,13 (kG/cm)
chọn đai Φ6, hai nhánh (n=2), thép AI có Rad=1800 (kG/cm2).
Utt= Rađnfđ/qđ=1800x2x0,283/10,13=100cm
Umax=1,5Rkbho2/Q=1,5x9x20x372/4469=82,7cm
15cm
50cm

c). Bước đai thiết kế:
Ta có : U=min Utt = 100cm
Uct = 15cm
Bố trí đai: Φ 6a 150 phạm vi 1,1m kể từ gối tựa.
d). Kiểm tra điều kiện bố trí cốt xiên:


3.Daàm Dn3:

1 kt-san-ct-bn

Empfohlen

Empfohlen

Weitere ähnliche Inhalte

Andere mochten auch

Andere mochten auch (8)

1 kt-san-ct-bn