Este documento trata sobre el uso eficiente de la energía del vapor en sistemas industriales. Explica conceptos como las propiedades del vapor saturado y sobrecalentado, el diagrama entalpía-temperatura, y los componentes básicos de una caldera y un circuito de vapor real. También cubre temas como el control de nivel y purga en calderas, el dimensionamiento de líneas de vapor, la formación y eliminación de condensados, y el uso de válvulas reguladoras de presión y temperatura.
2. h f h g h fg h g = h f + h fg Liquido saturado Vapor saturado 0ºC 100ºC 100ºC Estados del agua a presión atmosférica T [ºC] Entalpía kJ/kg 100 0 419 2676 0 L V L-V S-L S
6. Agua de reposición Condensado Condensado Vapor Vapor Vapor Purgas de fondo 3% Pérdidas en combustible 18% Pérdidas en Distribución 5% Condensado NO recuperado Revaporizado 10% Un Circuito de Vapor Real
8. 1 Hogar. 2 Tubos (2do paso). 3 Tubos (3er paso). 4 Cámara de combustión. 5 Caja de humos frontal. 6 Caja de salida posterior. 7 Visor. 8 Válvula de seguridad. 9 Válv.salida vapor. 10 Válv retención agua. 11 Controles de nivel. 12 Entrada de hombre. 13 Conex.repuesto. 14 Carcaza. 15 Bomba agua. 16 Panel de control. 17 Quemador 18 Ventilador 19 Silenciador ventilador Calderas Humotubulares
9. Caldera Humotubular de 3 pasos 200 ºC Calor por el interior de los tubos Agua por el exterior de los tubos Vapor a 150 o C 1600 o C 400 o C 350 o C 2º Paso (Tubos) 3er Paso (Tubos) 1er Paso (Hogar)
10. Estanque de Alimentación Agua de reposición Retorno de Condensados A Caldera Sistema de Recirculación Sistema de Control de Temperatura Sistema de Control de nivel Venteo Cabezal mezclador y desaireador
11. Efecto de un Nivel Demasiado Alto de SDT (Sólidos Disueltos Totales) en Calderas de Vapor Obturación en intercambiadores Suciedad en Válvulas de Control Bloqueo de las trampas Nivel alto de sólidos en suspensión (SDT)
12. Controlador BC3200 Codo sonda Caldera Válvula de purga BCV30 A un sistema de recuperación de calor o tanque de purgas Válvula de corte Sonda de conductividad CP30 Sistema Control de Purga BCS3
13. Uso del Calor Residual en el Agua Intercambiador Entrada de Agua Tratada Agua Tratada Purga Estanque de Revaporizado Estanque Alimentación Caldera
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21. Purga de fondo automática Válvula con Actuador Neumático Temporizador Caldera
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23. Control de nivel de agua por botella Caldera apagada: no hay burbujas, el visor muestra el nivel real Caldera con alta demanda: muchas burbujas, el visor muestra un nivel inferior al real Diferencia de nivel
24. Control electrónico: Sondas por Conductividad Varilla metálica Fuente de tensión Medidor Medidor Varilla metálica Fuente de tensión Agua Agua
25. Control On/Off por conductividad Sonda LP10-4 Controlador LC1000 Bomba Alim. Agua
26. Capacidad como una función del nivel de líquido Dieléctrico Placas del capacitor Medición de la capacidad Punta de prueba Material dieléctrico Cambio en nivel Profundidad de la inmersión
27. Control Electrónico Modulante por Capacitancia Bomba Alim. Agua Actuador EL5500 y valv. de control tipo KE. Sonda capacitiva LP20 y pream . PA20 Controlador LC2200
32. Diámetro de la tubería para 5.000 kg/h de Vapor saturado a 7 bar donde se desea una velocidad de 25 m/s Ejercicio 2 Dimensionar una línea de vapor Requerimientos del proceso
38. Gráfico de Expansión para Tuberías de Acero Temperatura del Vapor Saturado Dilatación de la Tubería (mm) Longitud de Tubería (metros) Diferencia de Temperatura o C/
44. Aislamiento Térmico OBSERVACIÓN 100 m de tubería de 2’’ diámetro, transportando vapor a 10 barg introducen un consumo adicional de unos 180 kg/h de vapor.
45. Efectos del condensado: Golpe de Ariete Vapor Condensado proyectil Vapor condensado Vibraciones y ruidos causados por golpe de ariete Vapor
48. Filtros Antes de una trampa para vapor o una válvula de control es imprescindible colocar un filtro y realizar su limpieza periódicamente. Vapor y gases Líquidos Flujo vertical
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51. Título o Calidad del vapor (Vapor saturado seco / Vapor húmedo) Separador de gotas Flujo
52. Rompedor de Vacío Se requiere baja presión diferencial para abrir la válvula Junta de acero inoxidable Cuerpo hexagonal Conexión al sistema Cuerpo y tapa de bronce o acero inoxidable Conexión a la atmósfera Válvula de precisión de acero inoxidable Durante la operación normal la válvula permanece sobre su asiento. En el punto de vacío, la válvula se eleva debido a la presión del aire atmosférico, evitando la formación de vacío en el espacio de vapor.
54. Cómo afecta el Aire en líneas de Vapor Vapor a 1[bar g] Aire Condensado Incrustaciones Pared metálica Incrustaciones Prooducto estancado Producto T vapor 121 [ºC] T Prod 99 [ºC]
56. Cómo afecta el Aire en líneas de Vapor Ejercicio 3 Si la Presión del manómetro marca 5 [bar], y la temperatura del sistema es de 152 [ºC], ¿Cuál es el porcentaje de vapor? P Total = P vapor + P gases
57. Cómo afecta el Aire en líneas de Vapor Ejercicio 3; RESPUESTA A 152 [ºC], la presión del vapor (según tabla), es de 4 [bar], luego P Total = P vapor + P gases 5 = 4 + P gases La cantidad de vapor es proporcional a su presión P vapor = 4 = P Total 5 0,8 = 80 %
58. Eliminación del Aire en líneas de vapor Tubería de Vapor Trampa para vapor Aire Eliminador de Aire de Presión balanceada
59. Estudio sobre la Inteligencia Nivel 20 Tiempo: 1 Minuto Escriba las respuestas en una hoja en blanco. 1. Continúe esta secuencia lógica: 25 Puntos 2. Corrija esta fórmula colocando sólo un trazo: 25 Puntos 5 + 5 + 5 = 550 + + 3. Por favor, escriba cualquier cosa: 25 Puntos 4. Dibuje un rectángulo con tres líneas: 25 Puntos L M M
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61. Nivel 20 Tiempo: 1 Minuto Escriba las respuestas en una hoja en blanco. 1. Continúe esta secuencia lógica: 25 Puntos 2. Corrija esta fórmula colocando sólo un trazo: 25 Puntos 5 + 5 + 5 = 550 + + 3. Por favor, escriba cualquier cosa: 25 Puntos 4. Dibuje un rectángulo con tres líneas: 25 Puntos J V S D Lunes Martes Miércoles Jueves Viernes Sábado Domingo Cualquier cosa Estudio sobre la Inteligencia L M M
63. Utilización de vapor a presión de operación: Estación Reductora de Presión Válvula reguladora de presión auto operada Válv. Seguridad Filtro Separador de gotas Cuadro de drenaje Válv. corte Válv. corte Manómetros
64. Válvula reductora de presión con piloto Ajuste de presión Resorte de control Diafragma piloto Conexión a cañería para sensor aguas abajo Flujo Válvula piloto Resorte de retorno Diafragma principal Orificio de control Válvula principal
67. Válvula reductora de presión de Acción directa Resorte de control Diafragma Flujo Válvula de control
68. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-1 1. Calcular requerimiento energético USAR la ecuación para caudal energético Q =m*Cp*(Tf-Ti)/t Con Cp del agua = 4,184 [kJ / kg·ºC]
69. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-1: RESULTADO 1. Calcular requerimiento energético USAR la ecuación para caudal energético Q = 10.000·4,184·(65-15) / 1.800 [s] Q = 1.162 [kJ/s]
70. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-2 2. Calcular Vapor necesario a 10 y a 2 bar USAR la ecuación masa(vapor) = Q / h fc Con h fc = Entalpía de evaporación a la presión X
71. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-2: RESULTADO 2. Calcular Vapor necesario a 10 y a 2 bar Masa a 10 bar (vapor) = 1.162 [kJ/s] / 2.000 [kJ/kg] = 2.080 [kg / hora] Masa a 2 bar (vapor) = 1.162 [kJ/s] / 2.163 [kJ/kg] = 1.923 [kg / hora]
72. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4: RESULTADO FINAL Diferencia de flujo: 157,1 [kg / hora] Costo del vapor : 15 [$ / kg vapor] Ahorro =2356,5 [$/hr] Año 3840 hr $9.048.960
73. Ahorro por Reducción y control de presión Tabla de Dimensionamiento de válvula reguladora de presión en vapor
74. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS del VAPOR - Pe: 10 barg - Ps: 2 barg - Q: 1.923 [kg/hora] . Ejercicio 4-3:Dimensionamiento de válvula
76. ¿Por qué funciona una Trampa Para Vapor ? Por la diferencia de presión entre la entrada y la salida de la trampa. A esta diferencia de presiones se la denomina “ Presión diferencial”
96. I) Para el equipo presentado Dimensionar una trampa termodinámica, conociendo - Presión diferencial = 1 barg - Caudal = 150 [kg/hora] Ejercicio 7
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101. Set de trampeo Válvula corte Válvula corte Filtro Sensor de fuga Trampa flotador Válvula retención
102. Estudio sobre la Inteligencia Nivel 56 Tiempo: 3 Minutos Escriba las respuestas en una hoja en blanco. P1. ¿Cuánto duró la Guerra de los Cien Años (enfrentamiento que tuvo en vilo a la Europa medieval, en la que se enfrentaron Francia e Inglaterra)? P2. ¿De qué animal procede el nombre de las Islas Canarias, que están en el Atlántico? P3. ¿De qué color son las cajas negras de los aviones? P4. ¿Cuál fue la duración de la Guerra de los Treinta Años (Guerra que afectó a Europa central en el siglo XVII)?
103. Estudio sobre la Inteligencia Nivel 56 Tiempo: 3 Minutos Escriba las respuestas en una hoja en blanco. P1. ¿Cuánto duró la Guerra de los Cien Años (enfrentamiento que tuvo en vilo a la Europa medieval, en la que se enfrentaron Francia e Inglaterra)? P2. ¿De qué animal procede el nombre de las Islas Canarias, que están en el Atlántico? P3. ¿De qué color son las cajas negras de los aviones? P4. ¿Cuál fue la duración de la Guerra de los Treinta Años (Guerra que afectó a Europa central en el siglo XVII)? 116 años (de 1337 a 1453) "Tierra de los Perros" (canis en latín) Naranja 30 años, (1618-1648)
107. I) PÉRDIDAS POR UNA TRAMPA ABIERTA Encontrar la pérdida de vapor y su equivalente en combustible, cuando una trampa con orificio de 10 mm, falla abierta Ejercicio 8 Fuel Oil muy Viscoso
114. Líneas comunes de condensado Línea común 1 + 2 √ 20 2 + 20 2 = 28 [mm] 25 [mm] Línea común 1 + 2 + 3 √ 28 2 + 15 2 = 32 [mm]
115. Estanque de Revaporizado Condensado Revaporizado Agua remanente Diseñado con baja velocidad para asegurar una correcta separación del revaporizado y el agua
118. Gráfico de Interrupción Porcentaje de carga Presión Atmosférica Purg./bombanecesario 0.5 2.6 Presión bar r Temperatura ºC Contrapresión del sistema sobre el purgador Temperatura de salida del producto Presión y temperatura del vapor a plena carga Temperatura de entrada del producto 7.0 5.2 3.8 1.7 1.0 0.4
122. El mecanismo Pivotrol Contador de ciclos Tapa con agarradera para facilitar el transporte El anclaje del resorte y pivote central, proporcionan operación continua, y virtualmente, libre de fricción Resorte de Inconel, resistente a la corrosión, garantiza prolongada vida útil El pivote del flotador permite libertad de movimiento y evita vibración del resorte y fatiga prematura Flotador reforzado capaz de soportar hasta 62 bar Presión motriz hasta 13,8 barm Soporte del mecanismo en Acero Inoxidable El casquillo y el pivote de Carburo de tungsteno permiten una operación continua, virtualmente libre de desgaste El brazo del mecanismo flotador mantiene al conjunto alineado, reduciendo las fuerzas que tienden a dañar el resorte Una placa metálica elimina las fuerzas que impactan al mecanismo, protegiendo la vida de todos los componentes internos
148. Componentes del Termocompresor Entrada de Vapor de Succión Entrada de Vapor Motriz Descarga de Vapor Motriz Expande para la descarga a la presión deseada Mezcla acelara para alta velocidad Actuador
149. Ecuación de Bernoulli Como la presión es reducida, la velocidad debe aumentar Vapor motriz expande de la aguja para alta velocidad Velocidad es reducida en el difusor para descarga, la presión es mayor
150. ¿Cómo trabaja? Presión descarga Baja Velocidad 30 mps Perfil de Velocidad Vapor motriz Baja Velocidad Vapor de Succión Baja Velocidad Jacto motriz Velocidad muy alta Cámara de mezcla Alta Velocidad Cámara de expansión Velocidad cae
151. Razones de Diseño Pm = Presión Motriz Mm = Flujo Motriz Ps = Presión Succión Ms = Flujo Succión Pd = Presión de Descarga Md = Flujo de Descarga = Ms + Md P = Presión Absoluta
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156. Proyecto del Termocompresor Conversión ineficiente de energiía Proyecto Convencional Alta velocidad en la área de mezcla resulta en más energía cinética disponible para conversión para presión Proyecto Kadant Johnson de Alta Eficiencia
162. Construcción de la Válvula de Esfera Cuerpo de acero al carbono o acero inoxidable resistente a la corrosión El eje a prueba de fugas protege al operario y evita las pérdidas por emisiones Esfera rectificada con precisión Manija enfundada con vinilo de color según código Conexiones de bridas, roscadas, SW o BW La mayoría de versiones están disponibles con montaje ISO Asientos blandos antiestáticos de R-PTFE o V-PTFE Paso reducido (versión de paso total disponible) Estanqueidad del eje
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164. M10 V/S M10 Vi/Si M10 Hi ISO M10 F/ F ISO M10 P M10 Pi M10 HP M10 HPi M10 Ti ISO M15 ISO V/K V-PTFE PDR-08 Steam @ 10 Bar g Process V-PTFE PDR-08 Steam @ 18 Bar g PEEK Steam @ 39 Bar g PDR 0.8 FIRESAFE OPC PDR 0.8 MPO: 145 Bar g ACETAL MPO: 350 Bar g UHMWPE Tobacco ( Teflon free ) AISI 316L Modulating Control M70i/ M80i V-PTFE Glass-RPTFE Clean Steam Rango M10- 3 Piezas
165. M33V / M31V ISO V-PTFE Low pressure steam , Condensate , Oils , Gases M33S M31S ISO PDR 0.8 Midium pressure steam , Process water , Edible oil , N atural ga s , Glicol, Compressed air , CO 2 , LPG M31 T ISO UHMWPE Tobacco ( Teflon free ) M33 F ISO R-PTFE OPC FIRESAFE Rango M33 / M31 – 2 Piezas
166. M40 V V-PTFE LOW PRESSURE STEAM CONDENSATE OIL & GAS M40 S PDR 0.8 MEDIUM PRESSURE STEAM PROCESS WATER EDIBLE OILS NATURAL GAS GLYCOL COMPRESSED AIR CO2 LPG M21 S PROCESS M40 F R-PTFE OPC PROCESS FIRE-SAFE PDR 0.8 M20 S M20 H PDR 0.8 PEEK BOTTOM BLOWDOWN HIGH PRESS STEAM Rango M20 / M40 – 1 Pieza
167. Menor cantidad de componentes- mas fácil de armar Ventajas competitivas Diseño ergonométrico de la palanca Arandela Belleville en el vástago Asiento + junta “integrada” (una pieza sola) Asiento + junta cuerpo-tapa
169. Manometría Otros productos para la industria Válvulas esféricas y de mariposa Válvulas de control Torres para enfriamiento de agua Calentadores de agua Juntas rotatorias
171. ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS Dosificador de ácido metatartárico en Viña San Pedro, Lontué Pasteurizador para Embosur
172. Pasteurizador de Antillanca Módulo de Calentamiento Baxter ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
173. Sistemas CIP para Estanques de Mulpulmo Convenio de Mantención Preventiva Faenadora Lo Miranda, Planta Digestores, Iniciado en mayo 2006 ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
174. Proceso agua de Diálisis en Clínica Santa María CIP para Nestlé Graneros ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
175. Calentamiento de alcohol en CCU Proyecto de cogeneración en Watt’s ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
176. Torres para enfriamiento de agua en Inducorn (Corn Products Chile) Automatización y control ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
FLOODED RETURN LINES Connecting the discharge from any number of traps into a common return line causes few problems providing that the pipework is properly sized. Some care should be taken with the actual connection. Often sweep tees are preferred to the usual square tees, if erosion by a high velocity jet of flash steam and water from the discharge of an inverted bucket trap or a thermodynamic trap is to be avoided. Problems do occur, however, if condensate is discharged into a flooded return main. This often happens when draining steam lines. Frequently a pumped condensate return main follows the same route. It is tempting to simply connect the discharge from mains drain traps, and sometimes other traps, into the adjacent return main. Since a mains drain trap is required to discharge any condensate reaching it, with the minimum of back up, the usual choice is a trap discharging condensate at, or as close as possible to, steam temperature. This condensate will release maximum amounts of flash steam at the lower pressure in the return main. The flash steam has a relatively large volume and must push violently out of the way the water already present in the main. Then as the bubbles of flash steam make their way along the pipe, they can collapse quickly if they contact cooler condensate or even the cooler pipe wall. Both effects lead to waterhammer. The best solution is to avoid the flooded line, returning the condensate and flash steam to the nearest collecting point as shown in the slide. Where this is impractical, a second choice is to use a trap which holds back condensate until it is sub-cooled. To avoid water logging the steam main, a generous condensate collecting pocket and an unlagged cooling leg of 2 -- 3 m is essential. Another possibility is to use a float trap with its continuous discharge characteristic. This discharges saturated, flashing condensate, though a cooling leg at the outlet side of the trap may reduce a little the flash steam volume. Often the steady flow from the trap can be absorbed by the flooded line without major problems, especially if a diffuser fitting is used at the entry to the condensate main. Note:-It must be remembered that these are compromises only, and a gravity fall from the trap to a receiver should always be the aim.
Como podemos decir cuando estos dos flanges están paralelos? Es posible mirarlos desde un lado de la junta, así podemos medir a simple vista. Si no, se puede sentir la separación con nuestros dedos. Un destornillador de cabeza plana es una excelente herramienta para medir el ajuste entre los dos flanges. Insertar la punta entre ambos flanges y ver cuanto entró. Luego mueva la punta alrededor del flange, probando en varios puntos diferentes. Si la punta del destornillador entra la misma distancia en todos lados, entonces, los flanges están paralelos y la junta bien alineada. Si no le están, entonces soltar las tuercas que están más cerca del punto en que entra menos y apretar las contrarias, hasta hallar el punto.
La línea de centro interna de la junta está localizada justo en el centro de la cañería interna del sifón.
Las mangueras se deben instalar en ángulo de 90 grados cuando la junta tiene cabeceo.
Junta Modelo LNARQ
La línea de centro interna de la junta está localizada justo en el centro de la cañería interna del sifón.
As velocity falls in the diffuser, pressure rises.