Revisalo

1. Clasificación Geomecánica de Barton o Nuevo Método Noruego de túneles
Fue desarrollada en el Instituto Geotécnico de Noruega (NGI) por Barton, Lien y Lunde y como en el
caso del RMR está basado en varios cientos de túneles, construidos en Escandinavia principalmente.
El sistema consiste en dar al terreno una serie de parámetros que sustituiremos en una formula para así
formar un índice denominado Q que es con el que podremos diseñar el sostenimiento, la variación del
índice Q no es como en el caso del RMR una variación lineal, en este caso se da una variación
exponencial.
Q viene definida mediante la siguiente expresión:
Donde:
RQD. Rock Quality designation. Se basa en el porcentaje de sondeo recuperado en el que la roca se
encuentra relativamente intacta.
RQD = Longitud de los núcleos mayores de 10 cm · 100
Largo del barreno cm
Jn: Es el número de diaclasas o fisuras.
Jr: Es un número que valora la rugosidad de las juntas.
Ja: Es el valor que indica el grado de alteración de las fisuras.
Jw: Es el factor de reducción de agua en las fisuras.
SRF: Es el factor de reducción de esfuerzos que depende del estado tensional de la roca.
Aunque no se usa en la ecuación anterior un parámetro muy importante es también laDimensión
Equivalente DE. La dimensión equivalente se calcula como el máximo vano que tenemos entre el
coeficiente ESR.
El valor de ESR se relaciona al uso intencional de la excavación y al grado de seguridad que se exige del
sistema de sostenimiento instalado para mantener la estabilidad de la excavación.
D.E. = (vano o altura)/ ESR
Expresiones.
Máximo Vano sin sostener.
Max. Vano = 2·ESR·Q 0,4
Presión sobre la clave.
Con 3 o más familias de juntas.
P = 2 / (Jr· 3√Q)
Con menos de tres.
P = 2·√(Jn) / (3·Jr·3√Q)
Longitud de los bulones. L
B: Anchura de la excavación
Presión sobre hastíales.
Las mismas expresiones que arriba pero con
las siguientes modificaciones en la Q.

2. -Si Q >10, tomar 5Q
-Si 0,1< Q < 10, tomar 2,5Q
-Si Q < 0,1 , tomar sólo Q
Profundidad Crítica del macizo (m)
H > 350 · Q 1/3
Resistencia aparente a compresión del macizo
rocoso.
q = 7 · γ · Q 1/3
Clasificación de los parámetros individuales empleados en el índice de calidad de túneles (NGI)
Rock Quality Designation. RQD
Descripción
Índice de calidad de la roca RQD Valor
Muy mala
Mala
Regular
Buena
Excelente
0—25
25—50
50—75
75—90
90 - 100
1. Donde el RQD es < 10,se le
otorga el valor de 10
2. Intervalos de 5 en 5 para el
valor de RQD, 100, 95, 90, etc.
Son suficientemente precisos
Número de sistemas de juntas en el macizo rocoso. Jn
Descripción Valor
Masivo, sin o con pocas fisuras 0.5 — 1.0
Un sistema de fisuras 2
Un sistema de fisuras + una aislada 3
Dos sistemas de fisuras 4
Dos sistemas de fisuras + una aislada 6
Tres sistemas de fisuras 9
Tres sistemas de fisuras + una aislada 12

3. Cuatro o más sistemas de fisuras, Roca
fracturada 15
Roca triturada, terregal 20
1. Para intersecciones en túneles utilizar (3 x Jn)
2. Para portales o boquillas utilizar (2 x Jn)
Rugosidad de las juntas o f isuras. Jr
Descripción de las familias principales Valor
Contacto entre las paredes.
Contacto en las paredes antes de
que se produzca un cizallamiento
de 10 cm.
Juntas discontinuas 4
Ondulada,
rugosa,
irregular,
corrugadas 3
Suaves,
onduladas
ligeramente,
espejo de
falla
discontinuo 2
Espejo de
falla
ondulado 1,5
Rugosa,
irregular y
superf icie
plana 1,5
Superf icie
lisa y plana 1
Plana con
espejo de
falla 0,5
Sin contacto en las paredes después de que se
produzca cizallamiento
Con
minerales
arcillosos
que impiden
el contacto 1

4. Relleno de
arenas,
gravas o
roca
triturada
que impide
el contacto
entre
paredes 1
- Se debe de añadir 1,0 si el espaciamiento entre fisuras es mayor de 3m
- Jr = 0,5 se puede usar en el caso de juntas de fricción planas y que tengan alineaciones con
orientación favorable, que estas esten orientadas para resistencia mínima
Contenido de agua en el túnel. Jw
Descripción Valor
Presión de
agua MPa
Excavación seca o poca infiltración, o sea < 5 L/mm localmente 1 0,1
Infiltración o presión medianas, lavado ocasional de los rellenos 0,66 0,1 - 0,25
Gran infiltración o presión alta en roca competente sin relleno juntas 0,5 0,25 - 1
Gran infiltración o presión alta, lavado importante de los rellenos 0,33 0,25 - 1
Infiltración o presión excepcionalmente altas con las voladuras,
disminuyendo con el tiempo 0,2 - 0,1 > 1
Infiltración o presión excepcionalmente altas en todo momento, sin
disminuir en el tiempo 0,1 - 0,05 > 1
- Los factores de 3º a 6º son estimaciones aproximadas. Se aumenta el factor Jw si se instalan drenes
- No se consideran los problemas ocasionados por el hielo
Grado de alteración de las diaclasas. Ja
Descripción de las familias principales Valor
Angulo de
rozamiento
Φr
Contacto en las
paredes de roca
Relleno soldado, duro, no blando,
impermeable, con cuarzo o epidota. 0,75 25 - 35º

5. Paredes
inalteradas, solo
con manchas de
superf icie, sin
relleno 1
25
-
30º
Paredes
ligeramente
alteradas con
recubrimiento de
minerales no
blandos,
partículas
arenosas, roca
triturada sin
arcilla 2
25
-
30º
Recubrimientos
limosos o areno-arcillosos,
con
pocas partículas
pequeñas de
arcilla
(inablandable) 3
20
-
25º
Recubrimientos
blandos o con
arcilla de baja
fricción;
caoliníta o mica,
clorita, talco,
yeso y grafito,
etc., y pequeñas
cantidades de
arcillas
expansivas
(recubrimientos
sin continuidad
de 1-2 mm de
espesor o
menos). 4
8 -
16º
Contacto en las paredes antes de un cizalleo
menor de 10 cm
Partículas
arenosas, roca
desintegrada sin
arcilla, etc 4
25
-
30º
a). Rellenos de
minerales
arcillosos muy
consolidados e
6
16
-
24º

6. inablandables
(no blandos)
(continuos <5
mm de espesor)
b). Rellenos de
minerales
arcillosos de
consolidación
media o baja
(continuos < 5
mm de espesor) 8
12
-
16º
c). Rellenos de
arcillas
expansivas, o
sea
montmorillonita
(continuos <5
mm de espesor).
El valor Ja
depende del
porcentaje de
partículas
expansivas y del
acceso al agua 8 - 12
6 -
12º
Sin contacto de las paredes después del
cizallamiento
Zonas de capas
de roca o arcilla
desintegrada (a,
b y c) 6
6 -
24º
Zona con roca
triturada (véase
a, b, c para
condiciones dela
arcilla ) 8 -12
6 -
24º
Zonas o capas
de arcilla limosa
o arenosa,
pequeñas
fracciones de
arcilla
(inablandable) 5
Zonas o capas
gruesas
Relleno de
arcilla continuo
10
13
13 - 20
16
-
24º

7. y de espesor
ancho (véase a,
b y c para las
condiciones de
la arcilla)
12
-
16º
6 -
12º
El ángulo de rozamiento Φr se indica como guía aproximada de las propiedades mineralógicas de
los productos de alteración, si están presentes
Factor de reducción de esfuerzos. SRF
Descripción σc /σ1 σt/σ1 Valor
Zonas blandas y
de debilidad que
atraviesan la
excavación y que
puede ser la
causa de que el
macizo se
desestabilice por
descompresión
desprendimientos
cuando se
construye el
túnel
Múltiples zonas de debilidad que contengan arcilla o roca
químicamente desintegrada, roca circundante muy suelta
(cualquier profundidad) 10
Zonas de debilidad aisladas que contengan arcilla o roca
químicamente desintegrada (profundidad < 50 m) 5
Zonas de debilidad aisladas que contengan arcilla o roca
químicamente desintegrada (prof. > 50 m) 2,5
Múltiples zonas de fracturas en roca competente (sin
arcilla), roca circundante suelta (cualquier profundidad) 7,5
Múltiples zonas de fracturas en roca competente (sin
arcilla), ( prof < 50 m) 5
Múltiples zonas de fracturas en roca competente (sin
arcilla), (prof > 50m) 2,5
Fisuras abiertas sueltas, f isuración intensa (cualquier
profundidad) 5
Roca
competente,
problemas
de
esfuerzos
en la roca Esfuerzo bajo, cerca de la superf icie
>
200 > 13 2,5
Esfuerzo mediano
10 -
200
13-
0,66 1
Esfuerzo grande, Estructura muy cerrada
generalmente favorable para la
10 -
5
0,33
-0,66
0,5-
2

8. estabilidad, puede ser desfavorable para la
estabilidad de las tablas), roca resistente.
Desprendido moderado y/o explosiones de
pequeñas rocas, roca masiva.
5 -
2,5
0,16
-
0,33 5-10
Desprendido intenso y explosiones grandes
de la roca (masiva) < 2,5
<
0,16
10-
20
Desprendido moderado y/o explosiones de
pequeñas después de una hora en roca
masiva.* 5-3
0,5-
0,65 5-50
Desprendimientos pequeños y explosiones
de roca después de unos minutos en roca
masiva.* 3-2
0,65-
1
50-
200
Explosiones grandes de roca y
deformaciones dinámicas en roca masiva.* <2 >1
200-
400
Roca compresiva, flujo
plástico de roca incompetente
bajo la influencia de presiones
altas de roca
Presiones compresivas moderadas, poca presión
de f luencia. 5-10
Presiones
compresivas altas,
presión grande de
f luencia.
10-
20
Roca expansiva, acción química expansiva
de la presión de agua
Presión expansiva
o de hinchamiento
moderada
5-
10
Presión expansiva
o de hinchamiento
alta
10-
20
- σc Resistencia a la compresión simple y σt resistencia a tracción
- Redúzcanse estos valores de SRF en el 25-50% si las zonas de fracturas sólo intersectan
pero no cruzan la excavación. Para un cambio virgen de esfuerzos anisotrópico.
Cuando 5 < σ1/σ3 < 10 se reduce σc a 0,8· σc y σt a 0,8 σt y 0,6 σt si σ1/σ3 >10, donde:
σ1 y σ3 son las fuerzas mayores y menores principales
- Hay pocos casos citados donde el techo debajo de la superficie sea menor que el ancho
del claro. Se sugiere que el SRF sea aumentado de 2.5 a 5 para estos casos(2,5 - 5).

9. - * Las nuevas categorías añadidas 1994 por Barton y Grimstad incrementan el valor del
SRF considerablemente respecto de lo valores originales, esto implica que sea posible tener
que colocar sostenimiento donde antes el índice Q mostraba que no era necesario.
Dimensión equivalente del túnel. ESR
Descripción ESR ESR1994
Galerías temporales en minas
3 -
5 2 - 5
Pozos verticales circulares 2,5 -
Pozos verticales rectangulares 2 -
Galerías permanentes en minas, túneles hidráulicos (excepto túneles a alta presión,
conducciones),trabajos temporales, galerías piloto o galerías de avance 1,6 1,6 - 2
Cavernas pequeñas, de almacenamiento, túneles de acceso, túneles de carretera 1,3 1,2 - 1,3
Cavernas, túneles de carretera, emboquilles, intersecciones, plantas de energía 1 0,9 - 1,1
Cavernas para fábricas, centrales nucleares, estaciones de metro, polideportivos y
áreas públicas similares 0,8 0,5 - 0,8
La dimensión equivalente se calcula como el máximo vano que tenemos entre los coeficientes ESR
D.E. = vano/ ESR
Notas complementarias de los parámetros de las tablas anteriores.
Al estimar la calidad de la roca (Q) se seguirán las siguientes instrucciones complementarias a las
notas indicadas en las tablas:
1. Cuando no se dispone de núcleos perforación, se podrá estimar el valor del RQD por la cantidad de
fisuras por unidad de volumen: RQD = l,15—3,3JV 0< RQD < l00 para 35 < Jv< 4,5
2. El parámetro Jn que representa la cantidad de sistemas de fisuras estará afectado muchas veces por
foliación, esquístosidad, crucero pizarroso o estratificación, etc. Cuando estas fisuras paralelas son
muy evidentes, deberán considerarse como sistemas completos de fisuras.
3. Los parámetros Jr y Ja (que representan el esfuerzo cortante) deben referirse al sistema de fisuras o a
la discontinuidad con relleno de arcilla más débiles de la zona que se examina. Sin embargo, cuando
un sistema de fisuras o una discontinuidad con la evaluación mínima(JrIJa) tiene una orientación
favorable para la estabilidad, otro sistema o discontinuidad con una orientación menos favorable puede
ser más sobresaliente, y su valor mayor de (Jr/Ja) se usará al evaluar Q. De hecho, el valor Jr/Ja
relaciona la superficie en forma tan comprometedora que puede llevar a errores importantes.
4. Cuando un macizo contiene arcilla, se aplicará el valor SRF para roca que se puede soltar. En estos
casos la resistencia de la roca inalterada es de poco interés. Sin embargo cuando las fisuras son pocas y
no hay arcilla, la resistencia de la roca inalterada puede ser un eslabón más débil y la estabilidad
dependerá de la relación esfuerzo-roca / resistencia-roca. Un campo de esfuerzos fuertemente

10. anisotrópico es desfavorable para la estabilidad y se toma en cuenta esto en forma aproximada en la
nota 2 de la tabla para evaluar el factor de reducción por esfuerzos.
5. Las resistencias a la compresión y a la tensión (σc y σt) de la roca inalterada deberán evaluarse en
un ambiente saturado sí así corresponde a las condiciones in situ presentes o futuras. Se hará una
estimación muy conservadora de la resistencia para aquellas rocas que se alteran cuando se exponen a
la humedad o en un ambiente saturado.
1. El tamaño de los bloques (RQD / Jn)
2. La resistencia a cortante entre bloques (Jr / Ja)
3. Los esfuerzos activos (Jw / SRF)
Sostenimiento por Barton. 1974
Con la Dimensión Equivalente y el índice Q de Barton se entra en el ábaco y se comprueba en que
categoría de sostenimiento esta clasificado una vez seleccionado se acuden a una serie de tablas que se
encuentran a continuación y se mira en la tabla que este el número indicado.
Catego
ría Q
RQD/
Jn
Jr/
Ja
D.
Equi
v
Presi
ón
kp/c
m2
Sostenimi
ento
Not
as
1,2,3,4
10
00
-
40
0 - - -
<
0,01 sb (utg) -
5,6,7,8
40
0 -
10
0 - - - 0,05 sb (utg) -
9
10
0 -
40
> 20
- - 0,25
sb (utg)
-
<
20
B (utg)
2,5-3 m
10 100 - 40
> 3
0
B (utg)
2- 3 m
<
30
B(utg)
1,5 - 2
+clm
11 100 - 40
> 3
0
B(utg)
2- 3 m

11. <
30
B(utg)
1,5 - 2
m +
clm
12 100 - 40
> 3
0
B(utg)
2 - 3 m
<
30
B(utg)
1,5 - 2
m +
clm
13
40
-
10
>10
>1,
5 - 0,5
Sb
(utg) I
< 1,5
B (utg)
1,5 -
2m
<
10 > 1,5
B (utg)
1,5 - 2
< 1,5
B (utg)
1,5 - 2
+ s 2-3
14 -
> 1
0
-
>1
5
B (tg)
1,5- 2 +
clm I,II
40-10
<
10
B
(tg)
1,5-
2 +
s(mr
) 5-
10
< 15
B
(utg)
1,5 -
2m +
clm I,III
15
40-
10 > 10 - -
B (tg)
1,5- 2 +
clm
I,II,I
V

12. < 10
B (tg)
1,5- 2 +
s(mr)
5-10
16
> 15
B
(tg)
1,5-
2 +
clm
I,V,VI,
XII
< 15
B(ut
g) 1-
1,5 +
clm
I,V,VI,
XII
17
10-
4 > 30 - - 1
Sb
(utg)
I
10 -
30
B(ut
g) 1-
1,5
< 10
> 6
B(utg)
1-1,5 +
s 2-3
< 10
< 6
s 2-3
18
10
- 4
> 5
-
> 1
0
B(tg)
1-1,5 +
clm I,III
< 10
B(ut
g) 1-
1,5 +
clm I
< 5
> 10
B(tg)
1-1,5
+ s
2-3 I,III
< 10
B(ut
g) 1-
1,5 +
s 2-3 I

13. 19
10
- 4 -
> 20
B
(tg)
1-2 +
s(mr
) 10-
15 I,II,IV
< 20
B
(tg)
1-1,5
+
s(mr
) 5-
10 I,II
20
10
- 4 -
> 35
B
(tg)
1-2 +
s(mr
) 10-
20 I,V,VI
< 35
B
(tg)
1-2 +
s(mr
) 10-
20 I,II,IV
21 4-1
> 12
,5
<0,
75
-
1,5
B(utg)
1m + s
2-3 m
I
<
12,5
S 2,5-5
cm
>
0,7
5
B(utg)
1 m
22
4 -
1
10-
30 > 1
B (utg)
1 m
+clm
< 10 > 1
S 2,5-
7,5 cm
< 30 < 1
B(utg)
1 m
+S(mr)

14. 2,5-5
cm
> 30
B(utg)
1 m
23
> 1
5
B(tg)
1-1,5
m+S(
mr)
10-15
cm
I,II,IV,
VII
<
15
B(utg)
1-1,5
m+S(
mr) 5-
10 cm I
24
> 3
0
B(tg)
1-1,5
m
+S(mr
) 15-
30cm
I,V,VI,
XII
<
30
B(tg)1
-1,5 m
+S(mr
) 10-
15 cm
I,II,IV,
XII
25
1 -
0,4 > 10
> 0,5
2,2
5
B
(utg) 1
m +
mr ó
clm
I
< 10
B(utg)
1 m
+S(mr)
5
<0,
5
B(tg) 1
m
+S(mr)
5

15. 26
B(tg)
1 m
+S(
mr)
5-
7,5
VIII,X,
XI
B(utg)
1 + s
2,5-5
I,I
X
27
> 12
B(tg)
1
+S(
mr)
7,5-
10
cm
< 12
B(ut
g) 1
+S(
mr)
5 -
7,5
cm
>12
CCA
20-
40+
B(tg)
1
VIII,X,
XI
<12
S(mr
) 10
- 20
+ B
(tg)
1
Categ
oría Q
RQ
D/Jn
Jr/J
a
D.
Eq
uiv
Pres
ión
kp/c
m2
Sosteni
miento Notas
28
1
-
0,
4 - -
> 3
0 2,25
B(tg) 1
m +
s(mr)
30-40cm
I,IV,
V,IX

16. >
2
0
-
<
3
0
B(tg) 1
m +
s(mr) 20
- 30 I,II,IV,IX
<
2
0
B(tg) 1
m +
s(mr) 15-
20cm I,II,IX
CCA(sr)
30-
100+B(tg
) 1m
IV,VIII,X
,XI
29
0,4
-
0,1 >5
>
0,25
-
3
B(u
tg)
1 m
+ s
2-3
-
< 5
B(utg) 1
m + s
(mr) 5
< 0,2
5
B(tg) 1 m
+ s (mr) 5
30
>5
-
B(t
g) 1
m +
s
2,5-
5
cm IX
< 5
S(mr) 5 -
7,5 cm IX
-
B(tg) 1
m + s
(mr) 5-
7,5 VII,X,XI
31
> 4
B(tg) 1
m + s
IX

17. (mr) 5-
12,5
1,5
- 4
S (mr)
7,5 - 25 IX
<
1,5
CCA 20-
40 cm +
B(tg) 1
m IX,XI
CCA(sr)
30-50 +
B(tg) 1m VIII,X,XI
32
-
>
2
0
B(t
g) 1
m +
s
(mr
)
40-
60
II,IV,IX,
XI,XII
<
2
0
B(tg) 1
m + s
(mr) 20-
40
III,IV,IX,
XI,XII
33
0,1
-
0,0
1 > 2
-
6
B(t
g) 1
m +
s(m
r)
7,5-
5 IX
< 2
S(mr) 5-
10 cm IX
S(mr)
7,5- 15
cm VIII,X
34
> 2 > 0,25
B(t
g) 1
m +
s(m
r)
IX

18. 7,5-
5
<2
> 0,25
S(
mr)
7,5-
15
cm IX
<
0,25
S(mr)
15- 25
cm IX
-
CCA(sr)
20-60 +
B(tg) 1
m VII,X,XI
35
-
-
>
1
5
B(tg) 1
m +
s(mr) 30-
100 cm II,IX,XI
CCA(sr)6
0-200 +
B(tg) 1 m
II,VIII,X,
XI
<
15
B(tg) 1 m
+ s(mr)
20- 75 cm III,IX,XI
CCA(sr)4
0-150 +
B(tg) 1 m
III,VIII,X,
XI
36
0,0
1-
0,0
01 - - - 12
s(mr) 10-
20 IX
B(tg) 0,5-
1 m +
s(mr) 10-
20 VIII,X,XI
37
s(mr) 20-
60 IX

19. B(tg) 0,5-
1 m+ s
(mr) 20-
60 VIII,X,XI
38
> 1
0
CCA(sr)
100-300 IX,XIII
CCA(sr)
100-300
+ B(tg)
0,5-1 m
II,VIII,X,
XI,XIII
<
10
s(mr) 70-
200 IX,XIII
s(mr)
700-200
III,VIII,X,
XI,XIII
Clave de identif icación del sostenimiento
Sb: Bulonado puntual
B: Bulonado sistemático con un espaciamiento dado en metros
(utg): Bulones pasivos inyectados. (no tensionado)
(tg): bulones activos inyectados. (a tracción)
s: gunitado de hormigón con el espesor en centímetros
(mr): mallazo
clm: malla de gallinero
CCA: sostenimiento pesado, anillo de hormigón, con el espesor dado en cm.
Sr: armado y reforzado con acero.
Número Notas de Barton, Lien y Lunde.
I
Para casos de estallamiento de la roca, colocar bulones activos con placas y espaciamiento
de 1 metro como mínimo, sostenimiento final cuando la roca termine el descostramiento o
desconchado.
II
En algunas ocasiones se usan diferentes longitudes (3, 5 y 7 m) de bulones en la misma
excavación.
III
En algunas ocasiones se usan diferentes longitudes (2, 3 y 4 m) de bulones en la misma
excavación.

20. IV
Se usan a menudo cables de anclaje como suplemento a los bulones, con espaciamiento de 2
- 4 m.
V En ocasiones se usan bulones con diferentes longitudes de 6, 8 y 10 metros.
VI
Se usan a menudo cables de anclaje como suplemento a los bulones, con espaciamiento de 4
- 6 m.
VII
En ocasiones se a empleado bulones con malla de gallinero y un arco de hormigón de 25 - 40
cm para soporte permanente.
VIII
En terrenos expansivos (arcillas, montmorillonita...) se debe dejar una cámara drenada entre
el sostenimiento y el terreno.
IX Casos en los que no hay arcillas expansivas o con posibilidad de fluir.
X Con roca que pueda fluir se debe de colocar un sostenimiento pesado.
XI
De acuerdo con la experiencia de los autores en casos de fluencia de la roca o terreno
expansivo, el sostenimiento temporal requiere hormigón o un gunitado, para después
bulonar, si el RQD/Jn es de valor suficientemente alto.
Si el RQD/Jn > 1,5 se emplea bulones activos con gunita, si el RQD/Jn < 1,5 se emplea
hormigón proyectado y bulones de tracción después.
XII
Por razones de seguridad excavar en varias secciones el hueco si el vano equivalente es
mayor de 15 metros Vano/ESR> 15 m. (Categorías 16, 20, 24,28,32 y 35)
XIII
Excavar en varias secciones el hueco si el vano equivalente es mayor de 10 metros o si el
terreno puede tener fluencia Vano/ESR > 10 m. (Categoría 38)
Notas suplementarias de Hoek y Brown (1980).
- La malla de cadena-eslabón a veces se usa para coger pedazos pequeños de piedra que pueden
soltarse con tiempo. Debe atarse a la piedra a los intervalos de entre 1 y 1.5 m, y pueden usarse entre
los bulones, alfileres de anclaje. La malla del cadena-eslabón galvanizada debe usarse donde se piensa
va a ser permanente, por ejemplo, en una planta energética subterránea.
- El Malla electro-soldada, consiste en alambres de acero puestos de manera rectangular o cuadrada y
soldadas a cada intersección, debe usarse para el refuerzo de hormigón proyectado o gunita, este
mallazo permite el acceso fácil de la gunita a la piedra. La malla del cadena-eslabón nunca debe usarse
para este propósito que ya que el hormigón proyectado no puede penetrar por todos los espacios entre
los alambres y los bolsillos aéreos que se forma con consecuencia de la oxidación del alambre. Al
escoger Malla electro-soldada, es importante que la malla pueda ser empleada por uno o dos hombres
que trabajan encima de un vehículo instalación y la malla no debe ser demasiado pesada. Típicamente,
el alambre de 4,2-mm puesto a los intervalos del 100-mm (designada 100 por 100 por 4.2 Malla
electro-soldada) se usa por reforzar el hormigón proyectado

21. - En la piedra de calidad pobre, el uso de bulones cementados pasivos, recomendado por Barton, Lien,
y Lunde (1974) depende de la instalación inmediata de estos elementos, reforzando detrás del frente.
Esto depende de integrar el apoyo de perforación e instalación en el ciclo de arranque-perforación-voladura,
y muchos contratistas no escandinavos no están preparados para hacer el ciclo comentado
Cuando es imposible de asegurar esos bulones cementados pasivos que van a ser instalados
inmediatamente detrás del frente, debe tenerse en consideración usar el bulones activos que pueden
estar cementados en una fase más lejana, Esto asegura el sostenimiento durante el fase crítica de la
excavación.
- Muchos contratistas considerarían que el proyectado de 200mm de espesor de hormigón es
demasiado difícil de construir porque no hay bastante espacio que permita el acceso fácil para poner el
hormigón y usar vibradores. El USACE ha usado 254 mm de espesor históricamente (10 pulgadas)
como mínimo estándar, mientras que algunos contratistas prefieren 300 mm.
- Barton, Carga, y Lunde (1974) sugieren un espesor de gunita hasta de 2 m. Esto requeriría muchas
aplicaciones separadas, y muchos contratistas considerarían un espesor de hormigón proyectado de
esta magnitud impráctico y antieconómico, prefiriendo el encofrado de arcos de hormigón, en cambio.
Un argumento fuerte a favor de la gunita es que puede ponerse en el mismo frente y que puede usarse
para proporcionar el apoyo temprano en las masas de piedra de calidad pobres. Muchos contratistas
defenderían que 50 - 100 mm de espesor en el frente es generalmente suficiente para este propósito,
particularmente cuando usa junto con bulones activos como indica Barton, León, y Lunde (1974) y que
el poner de un encofrado para el revestimiento de hormigón en una fase más tardía sería una manera
más eficaz de agarrar el problema. Obviamente, La razón final depende de las los ratios por unidad de
hormigonado en masa y el proyectado que le ofrecen al contratista y, si la gunita es más barata, en una
demostración práctica para el contratista de que él puede poner el hormigón proyectado realmente a
este espesor.
- En América del Norte, el uso de hormigón o revestimientos de la gunita de 2 m espesor sería
considerado raro, y una combinación de cerchas de acero pesado y hormigón se usaría normalmente
para lograr las altas presiones de apoyo requeridas en terreno de calidad muy pobre.
- Nota suplementaria.
Los bulones cementado pasivos están recomendados en algunas categorías de sostenimiento. En la
época en la que Barton, Lien, y Lunde propusieron su guía para las medidas de sostenimiento, los
bulones de fricción no estaban todavía disponibles. Bajo las circunstancias apropiadas, los bulones de
fricción son alternativas relativamente baratas para un apoyo temporal.
Posteriormente a este sistema, Barton publicó otro mas intuitivo que reduce las anteriores tablas a un
ábaco con una serie de curvas que nos dan el tipo de sostenimiento que es necesario en cada caso
funciona como el anterior, con una doble entrada por clasificación del macizo y por la dimensión
equivalente que empleamos. Este nuevo sistema da unos sostenimientos un poco diferentes a los de las
tablas anteriores.
Sostenimiento por Barton. 1992
Categorías de sostenimiento
1 Roca desnuda, sin sostenimiento

22. 2 Bulonado puntual
3 Bulonado sistemático
4 Bulonado sistemático con hormigón proyectado no reforzado 4- 10 cm
5 Bulonado sistemático con hormigón proyectado reforzado con f ibra 5- 9 cm
6 Bulonado sistemático con hormigón proyectado con f ibra 9 - 12 cm
7 Bulonado sistemático con hormigón proyectado con f ibra 12- 15 cm
8 Bulonado sistemático con hormigón proyectado con f ibra > 15 cm y cerchas
9 Revestimiento de hormigón