Расчет 17-ти этажного монолитного дома в Лира, Мономах

Изм Лист № докумен. Подпись Дата
Разраб. Стадия Лист Листов
Проверил П 2 74
Н. контр.
Утвердил
ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл.
РАСЧЁТНО-
КОНСТРУКТИВНЫЙ
РАЗДЕЛ

Рассчитал Лист
Проверил
3Изм Лист № докум. Подп. Дата
1 ОПИСАНИЕ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА И ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
ДЛЯ РАСЧЕТА
1. За условную отметку ±0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа
Степень огнестойкости здания II
Конструктивная схема здания – каркасно-связевая с поперечными и про-
дольными несущими монолитными ж.б. диафрагмами.
2. Строительные конструкции рассчитаны для следующих условий:
- Нормативная снеговая нагрузка (III) – 0,126 т/м2 (126 кг/м2
)
- Нормативный скоростной напор ветра (I) – 0,23кПа (23 кг/м2
)
Рис. 1 Основные климатические показатели района строительства.
Нормативные нагрузки (СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» )
для расчетов конструкций здания:
- Квартиры жилых зданий, спальные помещения детских дошкольных
учреждений и школ интернатов, жилые помещения домов отдыха и пансиона-
тов, общежитий и гостиниц, палаты больниц и санаториев, террасы 1,5 (150)
кПа (кгс/м2
)
- Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним
проходами) примыкающие к помещениям указанным в позициях:
а) 1,2 и 3 (по СП 20.13330.2011) 3,0 ( 300 ) кПа (кгс/м2
)
- Балконы (Лоджии) с учетом нагрузки сплошной равномерной на пло-
щади на площади балкона 2,0 (200) кПа (кгс/м2
)
- Нормативная снеговая нагрузка – 0,126 т/м2 (126 кг/м2
)
- Нормативный скоростной напор ветра – 0,23 кПа (23 кг/м2
)
- Сейсмичность – 6 баллов (СНиП 11-7-81)
Принятые в дипломном проекте конструктивные решения обеспечивают кон-
структивную надежность сооружения, пожаробезопасность в соответствии со:

Проверил
 СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»;
 СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные
положения»;
 СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предва-
рительного напряжения арматуры»;
 СП 52-103-2007 «Железобетонные монолитные конструкции зданий»;
 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»;
 СП 50-101-2004 «Проектирование и устройство оснований и фундамен-
тов зданий и сооружений»;
 СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции;
 СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты.
3. Для расчета применялись следующие расчетные комплексы:
Лира САПР – статический расчет здания , подбор арматуры (ЛИР-АРМ), рас-
чет здания в физически не линейной постановке задачи, расчет на прогресси-
рующее обрушение в физически не линейной постановке задачи, проверка не-
сущих элементов по результатам расчета на прогрессирующее обрушение
(ЛИР-АРМ локальный), а также программный комплекс ПК "Мономах-САПР"

Проверил
2. Расчёт конструкции в программном комплексе ПК "Мономах"
Участок, отведенный для строительства 17-ти этажного монолитного дома,
расположен в г.Видное.
Дом сложной формы в плане с размерами в осях 1-14/А-Л' 47,59х51,9 м
с комплексом встроенных жилых помещений, имеет 2 подземных этажа .
Монолитные железобетонные конструкции:
- внутренние несущие стены, толщиной 250 мм. Стены лифтовых шахт
толщиной 200 мм;
- наружные несущие стены толщиной 450 мм и 250 мм
- несущие колонны, прямоугольного сечения 300х800 мм; круглого се-
чения Ø400мм
- плиты перекрытия толщиной 250 мм;
- фундаментная плита, толщиной 1000 мм.
Все монолитные железобетонные конструкции (стены, колонны, диа-
фрагмы, фундаментные плиты, плиты перекрытия) выполнены из бетона клас-
са В30, с расчетным сопротивлением при сжатии = 17 МПа, при растяже-
нии = 1,2 МПа с начальным модулем упругости бетона естественного
твердения при сжатии и растяжении = 32500 МПа.
Продольная рабочая арматура всех монолитных железобетонных конст-
рукций (стен, колонн, плит перекрытия, фундаментной плиты) класса А500С,
с расчетным сопротивлением при растяжении, сжатии ;450Rs МПа попереч-
ная арматура (стен и колонн) класса А240С, с расчетным сопротивлением
.МПа175sw
R
Пространственная жесткость здания обеспечивается по связевой схеме
совместной работой стен, колонн, диафрагм и дисков перекрытий.

Проверил
Рис.2 Общий вид здания

Проверил
Рис.3 Общий вид здания

Проверил
Рис.4 Конечно-элементная модель
Шаг разбиения на конечные элементы принят равным 0,5 м.

Проверил
Рис.5 Схема расположения несущих элементов каркаса
3.1. Исходные данные для расчета
Характеристики здания
Отметка планировки 0.0 м
Отметка верха подколонника -6.450 м
Отметка подошвы фундамента -7.45м
Схема распределения горизонтальных нагрузок при
расчете всего здания
Рамносвязевая
Характеристики грунта
Объемный вес 1.61 т/м3
Угол внутреннего трения 22 °
Сцепление 2 тс/м2
Модуль деформации 3800 тс/м2
Коэффициент Пуассона 0.3
Дополнительные параметры расчета жесткости упругого основания грунта
Lyambda 0.5
Материалы
Название Тип Модуль уп-
ругости,
тс/м2
Коэф.
Пуасссо-
на
Объемный
вес, т/м3
Детали
1. Железобетон Железобетон 3e+006 0.2 2.5 B30, A500,
A500

Проверил
Коэффициенты нагрузок
Нагруз-
ки/Коэффицие
нты
Постоянная Длительная Кратко- вре-
менная
Ветровая Сейсмиче-
ская
Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1
1-е основное
сочетание
1 1 1 1 0
2-е основное
сочетание
1 0.95 0.9 0.9 0
3-е особое со-
четание
0.9 0.8 0.5 0 1
Надежности
по ответст-
венности
1
Ветер
Направление Коэффициент
Ветер 1 0° 1
Ветер 2 90° 1
Ветровой район I
Тип местности C
Аэродинамический коэф. 1.4
Суммарные вертикальные нагрузки
Постоянная, тс Длительная, тс Кр. времен., тс
Нагрузки на отметке низа стен и колонн 1-го этажа
24148.178 2658.93 3532.61
Собственный вес фундаментных плит и дополнительные нагрузки на них
5308.282 306.247 408.329
Перекосы этажей
N Высота(м) Загружение
Форма/ ком-
бинация
Перекос 1 / Перекос
Этаж №1, H=3 м, отм. верха -3.450
1 3 Постоянная 0.00387 258
Длительная 0.000163 6.15e+003
Кр. времен. 0.000217 4.61e+003
Ветер 1 0.00315 317
Ветер 2 0.00191 524
Сочетание 1 0.00342 293
Сочетание 2 0.00833 120
Сочетание 3 0.00214 467
Сочетание 4 0.00717 139
Этаж №2, H=3.45 м, отм. верха +0.000
2 3.45 Постоянная 0.00403 248
Длительная 0.000156 6.42e+003
Кр. времен. 0.000208 4.82e+003

Проверил
Форма/ ком-
бинация
Ветер 1 0.00317 316
Ветер 2 0.00191 523
Сочетание 1 0.00365 274
Сочетание 2 0.00843 119
Сочетание 3 0.00224 447
Сочетание 4 0.00739 135
Этаж №3, H=3.24 м, отм. верха +3.240
3 3.24 Постоянная 0.00373 268
Длительная 0.000144 6.94e+003
Кр. времен. 0.000192 5.2e+003
Ветер 1 0.00316 316
Ветер 2 0.00192 521
Сочетание 1 0.00334 300
Сочетание 2 0.00813 123
Сочетание 3 0.00189 528
Сочетание 4 0.007 143
Этаж №4, H=3.24 м, отм. верха +6.480
4 3.24 Постоянная 0.00369 271
Длительная 0.000142 7.05e+003
Кр. времен. 0.000189 5.29e+003
Ветер 1 0.00317 315
Ветер 2 0.00192 520
Сочетание 1 0.00332 301
Сочетание 3 0.00184 543
Сочетание 4 0.00695 144
Этаж №5, H=3.24 м, отм. верха +9.720
5 3.24 Постоянная 0.00368 272
Длительная 0.000141 7.09e+003
Кр. времен. 0.000188 5.32e+003
Ветер 1 0.00318 315
Ветер 2 0.00193 519
Сочетание 1 0.00331 303
Сочетание 2 0.00809 124
Сочетание 3 0.00182 550
Сочетание 4 0.00693 144
Этаж №6, H=3.24 м, отм. верха +12.960
6 3.24 Постоянная 0.00366 273
Длительная 0.00014 7.13e+003
Кр. времен. 0.000187 5.34e+003
Ветер 1 0.00318 315
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 2 0.00808 124
Сочетание 4 0.00691 145
Этаж №7, H=3.24 м, отм. верха +16.200
7 3.24 Постоянная 0.00365 274
Длительная 0.00014 7.15e+003

Проверил
Форма/ ком-
бинация
Кр. времен. 0.000187 5.36e+003
Ветер 1 0.00318 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00329 304
Сочетание 2 0.00807 124
Сочетание 3 0.00179 559
Этаж №8, H=3.24 м, отм. верха +19.440
8 3.24 Постоянная 0.00365 274
Длительная 0.00014 7.17e+003
Кр. времен. 0.000186 5.37e+003
Ветер 1 0.00318 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00328 305
Сочетание 2 0.00806 124
Сочетание 3 0.00178 563
Сочетание 4 0.00689 145
Этаж №9, H=3.24 м, отм. верха +22.680
9 3.24 Постоянная 0.00364 275
Длительная 0.000139 7.18e+003
Кр. времен. 0.000186 5.39e+003
Ветер 1 0.00318 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00328 305
Сочетание 2 0.00805 124
Сочетание 3 0.00177 566
Сочетание 4 0.00688 145
Этаж №10, H=3.24 м, отм. верха +25.920
10 3.24 Постоянная 0.00363 275
Длительная 0.000139 7.2e+003
Кр. времен. 0.000185 5.4e+003
Ветер 1 0.00319 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00327 306
Сочетание 2 0.00804 124
Сочетание 3 0.00176 569
Сочетание 4 0.00687 146
Этаж №11, H=3.24 м, отм. верха +29.160
11 3.24 Постоянная 0.00363 276
Длительная 0.000139 7.21e+003
Кр. времен. 0.000185 5.41e+003
Ветер 1 0.00319 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00327 306
Сочетание 2 0.00804 124
Сочетание 3 0.00175 571
Сочетание 4 0.00686 146
Этаж №12, H=3.24 м, отм. верха +32.400
12 3.24 Постоянная 0.00362 276

Проверил
Форма/ ком-
бинация
Длительная 0.000138 7.23e+003
Кр. времен. 0.000185 5.42e+003
Ветер 1 0.00319 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00326 306
Сочетание 2 0.00803 125
Сочетание 3 0.00174 573
Сочетание 4 0.00685 146
Этаж №13, H=3.24 м, отм. верха +35.640
13 3.24 Постоянная 0.00361 277
Длительная 0.000138 7.24e+003
Кр. времен. 0.000184 5.43e+003
Ветер 1 0.00319 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00326 307
Сочетание 2 0.00802 125
Сочетание 3 0.00174 575
Сочетание 4 0.00684 146
Этаж №14, H=3.24 м, отм. верха +38.880
14 3.24 Постоянная 0.00361 277
Длительная 0.000138 7.25e+003
Кр. времен. 0.000184 5.44e+003
Ветер 1 0.00318 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00326 307
Сочетание 2 0.00802 125
Сочетание 3 0.00173 577
Сочетание 4 0.00683 146
Этаж №15, H=3.24 м, отм. верха +42.120
15 3.24 Постоянная 0.00361 277
Длительная 0.000138 7.26e+003
Кр. времен. 0.000184 5.44e+003
Ветер 1 0.00318 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00325 307
Сочетание 2 0.00801 125
Сочетание 3 0.00173 578
Сочетание 4 0.00683 146
Этаж №16, H=3.24 м, отм. верха +45.360
16 3.24 Постоянная 0.0036 277
Длительная 0.000138 7.27e+003
Кр. времен. 0.000184 5.45e+003
Ветер 1 0.00318 314
Ветер 2 0.00193 518
Сочетание 1 0.00325 308
Сочетание 2 0.00801 125
Сочетание 3 0.00173 579
Сочетание 4 0.00682 147
Этаж №17, H=3.24 м, отм. верха +48.600

Проверил
Форма/ ком-
бинация
17 3.24 Постоянная 0.0036 278
Длительная 0.000137 7.27e+003
Кр. времен. 0.000183 5.46e+003
Ветер 1 0.00318 314
Ветер 2 0.00193 519
Сочетание 1 0.00325 308
Сочетание 3 0.00173 579
Сочетание 4 0.00682 147
Этаж №18, H=3.24 м, отм. верха +51.840
18 3.24 Постоянная 0.0036 278
Длительная 0.000137 7.27e+003
Кр. времен. 0.000183 5.46e+003
Ветер 1 0.00318 315
Ветер 2 0.00193 519
Сочетание 1 0.00325 308
Сочетание 3 0.00173 579
Сочетание 4 0.00681 147
Этаж №19, H=3.24 м, отм. верха +55.080
19 3.24 Постоянная 0.0036 277
Длительная 0.000138 7.26e+003
Кр. времен. 0.000184 5.45e+003
Ветер 1 0.00318 315
Ветер 2 0.00193 519
Сочетание 1 0.00325 308
Сочетание 3 0.00173 577
Сочетание 4 0.00682 147
Этаж №20, H=3 м, отм. верха +58.080
20 3 Постоянная 0.000397 2.52e+003
Длительная 0.000102 9.81e+003
Кр. времен. 0.000147 6.8e+003
Ветер 1 0.000222 4.5e+003
Ветер 2 0.000873 1.15e+003
Сочетание 1 0.000709 1.41e+003
Сочетание 2 0.000549 1.82e+003
Сочетание 3 0.000956 1.05e+003
Сочетание 4 0.00163 614
Сочетания загружений
1: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр+1.4*Ве1
2: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр-1.4*Ве1
3: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр+1.4*Ве2
4: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр-1.4*Ве2

Проверил
Модуль упругости элементов принят равным значению начального модуля де-
формаций бетона при продолжительном действии нагрузки, определяемого по
п. 5.1.13 СП 52-101-2003
Рис. 6 Диаграмма σ−ε для бетона B30 при относительной влажности воздуха окружающей
среды 40-75%
В модели произведен переход к напряжениям вдоль заданного направления
для пластин по следующей схеме: для вертикальных пластин – вдоль оси Z
общей системы координат, для горизонтальных пластин - вдоль оси X общей
системы координат.
3.2. Нагрузки и воздействия
Нагрузки и воздействия на здание определены согласно СП 20.13330.2011
«Нагрузки и воздействия». В расчётном комплексе ПК "Мономах" приклады-
ваются полные нормативные нагрузки. С помощью комбинации загружений и
модуля РСУ учитывается система коэффициентов для расчета по I и II группам
ПС. Значения принятых нагрузок и коэффициентов представлены в таблице.
Ветровая нагрузка
Нагрузку от ветра определяем с помощью программного комплекса SCad.
Ветровой район – I. Тип местности - С (городские районы с застройкой зда-
ниями высотой более 25м.)
Значения представлены в таблице.
Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2"
Исходные данные
Ветровой район I
Нормативное значение ветрового давле-
ния
0.023 Т/м2
Тип местности C - городские районы с застройкой здания-
ми высотой более 25м
Тип сооружения Вертикальные и отклоняющиеся от верти-
кальных не более чем на 15° поверхности

Проверил
Ветровая нагрузка на здание
Этаж
Ветер 1, Период колебаний = 2.20 с,
Нормативное ускорение = 0.048 м/с2
Ветер 2, Период колебаний = 1.39 с,
Нормативное ускорение = 0.048 м/с2
Стат. сост.,
тс
Пульс. сост.,
тс
Сумма, тс
Стат. сост.,
тс
Пульс. сост.,
тс
Сумма, тс
20 0.44 0.634 1.074 1.305 0.634 1.938
19 3.688 5.73 9.418 4.263 5.731 9.994
18 3.83 6.367 10.197 4.427 6.368 10.795
17 3.83 6.013 9.843 4.427 6.014 10.441
16 3.83 5.659 9.489 4.427 5.66 10.087
15 3.83 5.305 9.135 4.427 5.306 9.733
14 3.83 4.951 8.781 4.427 4.952 9.379
13 3.83 4.597 8.427 4.427 4.598 9.025
12 3.83 4.243 8.073 4.427 4.244 8.671
11 3.83 3.89 7.719 4.427 3.89 8.317
10 3.83 3.536 7.366 4.427 3.536 7.963
9 3.83 3.182 7.012 4.427 3.182 7.609
8 3.83 2.828 6.658 4.427 2.828 7.255
7 3.83 2.474 6.304 4.427 2.475 6.901
6 3.83 2.12 5.95 4.427 2.121 6.547
5 3.83 1.766 5.596 4.427 1.767 6.193
4 3.83 1.412 5.242 4.074 1.413 5.487
3 5.058 1.078 6.137 4.074 1.079 5.153
2 3.577 1.335 4.912 3.328 1.336 4.664
1 0 0 0 0 0 0
Снеговая нагрузка
Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию по-
крытия определяем по формуле:
S = 0.7c c μS
где S − вес снегового покрова на 1 м горизонтальной поверхности земли;
c − коэф. учитывающий снос снега с покрытия здания под действием
ветра или иных факторов;
c − термический коэф.;
μ − коэф. перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке
на покрытие;
г.Видное относится к III снеговому району
S = 176 кг/м

Проверил
Cнеговая нагрузка на горизонтальную
проекцию покрытия по СП 20.13330.2011
(Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*)
1 Снеговой район
по кар-
те III
-
2
Масса снегового покрова на 1 м2
горизонтальной поверхности земли
Sg
= 180 кг/м2
3
Коэффициент учитывающий снос снега
с покрытий зданий ветром
ce
= 1.0 -
4 Термический коэффициент ct
= 1.0 -
5
Коэффициент перехода от веса
снегового покрова земли
к снеговой нагрузке на покрытии
μ= 1.0 -
6
Нормативное значение снеговой нагрузки
на горизонтальную проекцию покрытия
S0
= 126 кг/м2
7
Коэффициент надежности
по снеговой нагрузке
γf
= 1.4 -
8
Расчетное значение снеговой нагрузки
на горизонтальную проекцию покрытия
S= 176 кг/м2

Проверил
3.3. Основные результаты расчета
Расчетом по I группе предельных состояний проверены:
- все конструкции здания для предотвращения разрушения при действии сило-
вых воздействий в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации.
Расчетом по II группе предельных состояний проверены:
- пригодность всех конструкций здания к нормальной эксплуатации в процессе
строительства и расчетного срока эксплуатации.
Характеристики материалов
БЕТОН
Характеристики бетона класса В30:
- Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 3250000.0 = 32500H/мм2
- Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1700.0=17,0МПа
- Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 120.0
- Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 2200.0
- Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 180.0
АРМАТУРА
Класс арматуры: A500С
Модуль упругости, т/(м*м): Es = 20000000.0
Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs =
45000.0
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw=
30000.0
Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 45000.0
Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 50000.0
Класс арматуры: A240С
Модуль упругости, т/(м*м): Es = 21000000.0
Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs =
23000.0
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw=
18000.0
Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 23000.0
Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 24000.0

Проверил
Рис. 7 Нагрузки на несущие элементы первого этажа
Рис. 8 Изополя перемещений по оси Z

Проверил
Рис.9 Изополя напряжений по Му
Рис. 10 Изополя напряжений по Мх

Проверил
Рис.11 Изополя напряжений по Qу
Рис.12 Изополя напряжений по Qx

Проверил
4. Расчет основных несущих конструкций
4.1. Общие данные
В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещени-
ях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения
узлов:
X линейное по оси X;
Y линейное по оси Y;
Z линейное по оси Z;
UX угловое вокруг оси X;
UY угловое вокруг оси Y;
UZ угловое вокруг оси Z.
Расчет плиты производится в составе всего здания с учетом жесткого
сопряжения колонн с плитой. Расчет выполнен на следующие загруже-
ния:
- загружение 1 – статическое загружение - данное загружение учиты-
вается как постоянная нагрузка (собственный вес плиты, вес пола, вес
стен по контуру здания);
вается как длительная нагрузка (временная нагрузка с пониженным нор-
мативным значением на перекрытие.
вается как кратковременная нагрузка (временная нагрузка с полным нор-
мативным значением на перекрытие.
вается как ветровая нагрузка приложенная к каркасу под углом 0°
вается как ветровая нагрузка приложенная к каркасу под углом 90°
ПК "Мономах" собственный вес элементов учитывается автоматиче-
ски, поэтому в постоянную нагрузку собственный вес плиты не включа-
ется.

Проверил
4.2. Расчет монолитной фундаментной плиты Фмп1_1...Фмп1_3 (Низ на
отм. -7,450)
Монолитная железобетонная фундаментная плита выполнена из бетона класса
В30 по ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости W6, по морозо-
устойчивости F150. Продольная арматура класса А500С, поперечная А500С
по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты приведены в таблице.
Класс бетона B30
Вид бетона
Расчетное сопротивление бетона на сжатие 17.0
Модуль упругости бетона 32500
Класс продольной арматуры (вдоль Х) A500
Расчетное сопротивление продольной арматуры
на растяжение
450
Модуль упругости арматуры 200000
Класс продольной арматуры (вдоль Y) A500
450
Класс поперечной арматуры A500
Расчетное сопротивление поперечной арматуры
280
Объемный вес 2.5
Жесткость упругого основания грунта на сжатие: 200
Жесткость упругого основания грунта на сдвиг: 2000
Расстояние до центров тяжести арматуры:
от нижней грани 5
от верхней грани 3
Расчет по II предельному состоянию производил-
ся
Ширина раскрытия трещин:
кратковременных 0.4
длительных 0.3

Проверил
Рис.13 Схема расположения фундаментных плит Фмп1_1...Фмп1_3 (Низ на отм. -7,450)
Рис.14 Изополя напряжений по Rz

Проверил
Определение коэффициентов постели
Схема
Список грунтов
Наименование Модуль деформации Коэффициент Пуассо-
на
Толщина слоя
Т/м2
м
Пески средней крупно-
сти
3800 0.3 6.75
Суглинки твердые 1700 0.35 11.6
Пески крупные средней
плотности
3800 0.3 20
Коэффициент сжатия C1 - 107.21 Т/м
3
Коэффициент сдвига C2 - 14722.492 Т/м
Расчет осадки фундаментной плиты Фмп1_1
Оценка осадки фундаментной плиты выполнена по результатам пространственного расчета
и представлена на рис. ниже.
Рис.15 Изополя перемещений точек фундаментной плиты Фмп1_1

Проверил
Расчет разности осадок
Расчет проводим в соответствии с Приложением Д СП 22.13330-2011
Расчет относительной разности осадок:
∆ = − = − = мм = , м
∆
=
.
,
= .
Относительная разность осадок = 0.0007, что не превышает предельнодопус-
тимую - 0,002.
Жесткость фундаментной плиты удовлетворяет требования норм.

Проверил
∆ = − = , − , = , мм = , м
∆
=
.
,
= .
тимую - 0,002.

Проверил
∆ = − = − = мм = , м
∆
=
.
,
= .
тимую - 0,002.
Результаты расчета фундаментной плиты Фмп1_1 по прочности
и трещиностойкости
Подбор армирования в фундаментной плите выполнен в программе ПК "Мо-
номах-Плита"
Ниже представлены результаты подбора армирования в фундаментной плите
исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их трещиностойкости.
Изополя напряжений по Qх и Qу
Рис.18 Изополя напряжений по Qх (тс)

Проверил
Рис.19 Изополя напряжений по Qy (тс)
Изополя моментов Мх и Му
Рис.20 Изополя напряжений по Мх (тс*м)
, = тс ∗ м
, = − тс ∗ м

Проверил
Рис.21 Изополя напряжений по Мy (тс*м)
, = − тс ∗ м
, = тс ∗ м

Проверил
Подбор верхнего армирования Ах и Ау
Подбор верхнего армирования по Ах

Проверил
Подбор верхнего армирования по Аy
Примечание: Раскладку дополнительной арматуры принимаем в соответствии
с изополями армирования

Проверил
Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в верхней
грани
Рис.22 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в верхней грани (см2
)
Рис.23 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в верхней грани (см2
)

Проверил
Подбор нижнего армирования Ах и Ау
Подбор нижнего армирования по Ах

Проверил
Подбор нижнего армирования по Аy

Проверил
Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в нижней
грани
Рис.24 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в нижней грани (см2
)
Рис.25 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в нижней грани (см2
)

Проверил
Результаты расчета фундаментной плиты Фмп1_2 по прочности
и трещиностойкости
Подбор армирования в фундаментной плите выполнен в программе ПК "Мо-
номах-Плита"
Ниже представлены результаты подбора армирования в фундаментной плите
исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их трещиностойкости.

Проверил
Рис.28 Изополя напряжений по Мх (тс*м)

Проверил
, = , тс ∗ м
, = − , тс ∗ м
Рис.29 Изополя напряжений по Мy (тс*м)
, = − тс ∗ м
, = , тс ∗ м

Проверил
грани
)
)

Проверил
грани
)
Рис.33 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в нижней грани (см2
)

Проверил
4.3. Расчет монолитной плиты перекрытия
Плиты перекрытий и плита покрытия выполнены монолитными из бе-
тона класса В30 по ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости
W4, по морозоустойчивости F100. Продольная арматура класса А400,
поперечная А400 по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты
приведены в таблице.
Размеры и армирование плиты перекрытия определены расчетом
Класс бетона B30
Вид бетона
Расчетное сопротивление бетона на сжатие 17,0
Модуль упругости бетона 32500
Класс продольной арматуры (вдоль Х) A500
450
Класс продольной арматуры (вдоль Y) A500
450
Класс поперечной арматуры A500
Расчетное сопротивление поперечной арматуры
285
Объемный вес 2.5
Жесткость упругого основания грунта на сжатие: 200
Жесткость упругого основания грунта на сдвиг: 2000
Расстояние до центров тяжести арматуры:
от нижней грани 3
от верхней грани 3
В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещени-
ях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения
узлов:
X линейное по оси X;
Y линейное по оси Y;
Z линейное по оси Z;
UX угловое вокруг оси X;
UY угловое вокруг оси Y;
UZ угловое вокруг оси Z.

Проверил
Примечание: Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций в
программном комплексе ПК"Мономах-САПР" определяется автоматически.
Сбор нагрузок на перекрытие типового этажа
Рис.34 Схема расположения монолитного перекрытия типового этажа
Объем-
ный Толщи- Норма- Коэф Расчетн
Наименование элемента вес на тивная без. макс
т/куб.м м тс/кв.м тс/кв.м
Постоянная
Керамическая плитка 1.8 0.015 0.027 1.2 0.0324
Стяжка цем.-песч.р-р М150 1.8 0.035 0.063 1.2 0.0756
Утеплитель 0,035 0,05 0.0018 1.3 0.00234
И т о го 0.0918 0.110
Временная
Кратковременная (По СП
20.13330-2011 табл. 8.3)
0.15 1.2 0.18
Длительная (Перегородки) 0,1 1,2 0,12
И т о го 0.25 0.30
Всего 0.342 0.410

Проверил
Примечание: Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций в
программном комплексе "Мономах-САПР" определяется автоматически.
Нагрузки от перегородок, по СП 20.13330.2011 п.п.8.2.2 нормативные значе-
ния нагрузок на ригели и плиты перекрытий от веса временных перегородок
допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки,
принимая их нормативные значения на основании расчета для предполагаемых
схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа.
Принимаем нагрузку от перегородок 1кПа или 0,1тс/м2
.
Нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке gf=1,2 равна
0,12тс/кв.м
Нагрузка от наружних стен
№
п./п.
Вид нагрузки
Объемный
вес, кг/м3
Тол-
щина
слоя
Коэфф.
над по
нагрузке
Норма-
тивная
нагруз-
ка,
кгс/м2
Рас-
четная
нагруз-
ка,
кгс/м2
1 Постоянная
2
Отделка из цем. песчаного
раствора
1800 0.02 1.3 36.0 46.8
3 Кладка из пенобетона D500 500 0.4 1.1 200 220
4 Керамический кирпич облиц. 1800 0.12 1.1 216 237,6
5 Итого 243.5 504,4
Определяем погонную нагрузку на перекрытие от наружной стены:
Высота наружных стен (от верха перекрытия до низа перекрытия следующего
этажа) - 3,08 м
qн.с.=0,5044 (т/м2
) х 3,08 (м) = 1,55 т/м
Конструктивный расчет
Расчет продольной арматуры в пролете производиться из условия по
нормальным сечениям на действие максимального положительного изги-
бающего момента.
Результаты расчета по прогибам
Оценка прогибов плиты перекрытия выполнена по результатам пространст-
венного расчета и представлена на рис. ниже.

Проверил
Рис.35 Изополя перемещений по оси z
Из расчета видно, что максимальное перемещение точек в плите не превышает
предельно допустимого значения.
= − = мм < [ ] = = ∗ = мм
Жесткость перекрытия удовлетворяет требования норм.
Результаты расчета монолитной плиты перекрытия по прочности и тре-
щиностойкости
Подбор армирования в монолитной плите перекрытия выполнен в программе
ПК "Мономах-Плита"
Ниже представлены результаты подбора армирования в монолитной плите
перекрытия исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их тре-
щиностойкости.

Проверил

Проверил
Рис.38 Изополя напряжений Мх, (тс*м)
, = − , тс ∗ м
, = , тс ∗ м

Проверил
Рис. 39 Изополя напряжений Му, (тс*м)
, = − , тс ∗ м
, = , тс ∗ м
Плита монолитного перекрытия армируется отдельными стержнями, кото-
рые соединяются внахлест без сварки. Армирование осуществляется в соот-
ветствии с изополями и изгибающих моментов. Пролетные моменты воспри-
нимают стержни, уложенные внизу плиты, а опорные – арматурные допол-
нительные стержни, уложенные в верхней зоне плиты.
Расчет и подбор арматуры произведены с помощью приложения "Плита"
программного комплекса "Мономах". Армирование принято в соответствии с
распределением изополей арматуры.

Проверил
Подбор верхнего армирования по Ах

Проверил
Подбор верхнего армирования по Аy

Проверил
грани
)
)

Проверил
Подбор нижнего армирования по Ах

Проверил
Подбор нижнего армирования по Аy

Проверил
грани
)
Рис.43 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в нижней грани (см2)

Проверил
4.4. Расчет колонны
Для расчета принимаем самую нагруженную колонну среднего ряда Км3_1
по оси 8-В. Колонна имеет размеры 400х800
Рис.44 Схема расположения рассчитываемой колонны Км3_1

Проверил
Рис.45 Суммарные нагрузки на колонну Км3_1
Суммарные нагрузки на колонну определяются программой Мономах авто-
матически с учетом РСН (Расчетное сочетание нагрузок) в соответствии с рас-
четной пространственной моделью.
Расчет колонны произведен с помощью программы " Колонна" программного
комплекса " Мономах". Расчет производился согласно требований норматив-
ных документов. Также расчет производился как по прочности, так и по рас-
крытию трещин.

Проверил
Расчет колонны подвального этажа Км3_1
Нормативный документ
СП 63.13330.2012
Бетон
Класс B30
Арматура
Класс продольной A500
Класс поперечной A500
Расчетный диаметр про-
дольной, мм
25
Защитный слой продоль-
ной, мм
20
Привязка продольной,
мм
32.5
Используемый сортамент
продольной
25
Требования
Расчет по раскрытию трещин
Выделять угловые стержни
Вязаный каркас. Модуль уменьшения шага поперечной арматуры 25 мм
Сечение
Размеры, мм:
b 800
h 400
Площадь, см2 3200
Отметки
Высота этажа, мм 3240
Высота перекрытия, мм 250
Отметки, м:
низа колонны 0,000
верха перекрытия +3,240
Расчетная длина
Коэффициенты расчетной длины:
m X 1
m Y 1
Расчетная длина, мм:
Lo X 3240
Lo Y 3240
Гибкость:
Lo/h X 8.10
Lo/h Y 4.05

Проверил
Нагрузки
Результаты МКЭ расчета
N, тс Mx,
тс*м
My,
тс*м
Qx, тс Qy, тс T, тс*м Сече-
ние
Постоянная 438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 3_1.1
436 2.76 -0.545 0.323 -2.57 0 3_1.2
Длительная 63.3 -0.669 -0.0409 -0.0133 -0.266 0 3_1.1
63.3 0.193 0.00226 -0.0133 -0.266 0 3_1.2
Кр. времен-
ная
84.1 -0.888 -0.0532 -0.017 -0.353 0 3_1.1
84.1 0.255 0.00186 -0.017 -0.353 0 3_1.2
Ветровая 1 -1.83 0.126 -0.333 -0.173 0.0764 0 3_1.1
-1.83 -0.121 0.228 -0.173 0.0764 0 3_1.2
Ветровая 2 7.37 -0.487 -0.214 -0.124 -0.292 0 3_1.1
7.37 0.458 0.188 -0.124 -0.292 0 3_1.2
Коэффициенты
Надежности по ответственности 1
Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм.
Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1
Длительности 1 1 0.35 0 0
Продолжительно-
сти
1 1 1 0 0
Снижающий для кр. врем. нагрузки 1
Учитывать в расчете:
автоматически сформированные РСН
РСН, сформированные для случаев а, б
Коэффициенты расчетных сочетаний нагрузок (РСН)
Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм.
1-е, основное 1 1 1 1 0
2-е, основное 1 0.95 0.9 0.9 0
3-е, особое 0.9 0.8 0.5 0 1
Учитывать при автоматическом формировании РСН:
знакопеременность ветровой и сейсмической нагрузки
Расчетные сочетания нагрузок. Сокращенный список
N, тс Mx,
тс*м
My,
тс*м
ние
Первая группа пред. состояний. Случай б (все нагрузки)
Группа 1 654 -8.46 0.179 0.166 -3.88 0 3_1.1
586 -7.22 0.486 0.334 -3.27 0 длит.
часть
Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | 1.1ПО+1.14ДЛ+1.08КР+1.26В2
485 -6.3 1.02 0.598 -2.94 0 3_1.1
482 -6.13 0.552 0.355 -2.83 0 длит.
часть
Tx | 1.1ПО-1.4В1
Первая группа пред. состояний. Случай а (продолжит.)
Группа 2 645 -7.85 0.448 0.322 -3.51 0 3_1.1
586 -7.22 0.486 0.334 -3.27 0 длит.
часть

Проверил
N, тс Mx,
тс*м
My,
тс*м
ние
Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | 1.1ПО+1.14ДЛ+1.08КР
482 -6.13 0.552 0.355 -2.83 0 3_1.1
482 -6.13 0.552 0.355 -2.83 0 длит.
часть
Tx | 1.1ПО
Вторая группа пред. состояний. Случай б (все нагрузки)
Группа 3 581 -7.44 0.223 0.184 -3.4 0 3_1.1
525 -6.48 0.446 0.305 -2.94 0 длит.
часть
Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | ПО+0.95ДЛ+0.9КР+0.9В2
440 -5.7 0.835 0.496 -2.65 0 3_1.1
438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 длит.
часть
Tx | ПО-В1
Вторая группа пред. состояний. Случай а (продолжит.)
Группа 4 574 -7 0.415 0.295 -3.14 0 3_1.1
525 -6.48 0.446 0.305 -2.94 0 длит.
часть
Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | ПО+0.95ДЛ+0.9КР
438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 3_1.1
438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 длит.
часть
Tx | ПО
Номера колонн, определивших РСН:
3_1
Расчетное армирование
Asu 4.91
As1 21.95
As2 6.52
Продольная арматура, см2:
полная 76.5913
по прочности 76.5913
% армирования 2.39
Поперечная арматура,
см2/м
0
Ширина раскрытия трещин, мм:
непродолжительного 0
продолжительного 0
Расстановка продольной арматуры
Армирование симметричное. Выпуски в верхнюю колонну
угловые 425
вдоль грани 1025
боковые 425
Всего 1825

Проверил
Площадь арматуры, см2 88.3573
% армирования 2.76
Анкеровка продольной арматуры
Диаметр стержня, мм Длина анкеров-
ки, мм
Длина нахлест-
ки, мм
25 1000 1000
Расстановка поперечной арматуры
Зона анкеровки, мм: 310
шаг 250
привязка 1-го 50
зона раскладки 500
привязка последнего 550
Основная зона, мм: 710
шаг 300
привязка 1-го 850
зона раскладки 1800
привязка последнего 2650
Доборный, мм: 110
шаг 290
привязка 2940
расст. до верха 50
Площадь арматуры,
см2/м
5.23599
Рис.46 Армирование монолитной колонны Км3_1

Проверил
4.5. Расчет монолитных стен
Несущие стены выполнены монолитными из бетона класса В30 по
ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости W4, по морозо-
устойчивости F100. Продольная арматура класса А500С, поперечная
А500С по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты приведены
в таблице.
Усилия в элементах стен : T, T/м
Напряжения; модуль упругости : T/м2
Рис.48 Обозначение расчетных сечений

Проверил
Примечание:
1. Отметке 0,000 соответствует верх фундаментной плиты
ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ СТЕН
N Название Тип
Модуль
упруго-
сти
Коэфф.
Пуассона
Объемный
вес, т/м3
Детали
Расстоя-
ние до
ц.т. ар-
матуры
Расчет
по II
пред.
сост.
1 Железобетон бе-
тон
3000000.0 0.20 2.5
2.5, B25, A400С,
A400С
3.0 см Да
КОЭФФИЦИЕНТЫ НАГРУЗОК
Загружение Постоянная Длительная Кратковрем. Сейсмическая Ветровая
Надежности 1.1 1.2 1.2 1,0 1.0
Длительности 1.0 1.0 0.35 0.0 0.0
1-е осн. со-
чет.
1.0 1.0 1.0 1.0 0.0
2-е осн. со-
чет.
1.0 0.95 0.9 0.9 0.0
3-е особ. со-
чет.
0.9 0.8 0.5 0.0 1.0
Расчет армирования стен выполнен в модуле Мономах Разрез (стена), пред-
назначенном для подбора армирования пластинчатых элементов. Расчет про-
изводился на расчетное сочетание нагрузок.
Результаты расчёта представлены в виде изополей требуемого армирования
по двум направлениям у двух граней одного из участков стены.
РАСЧЕТ МОНОЛИТНОЙ СТЕНЫ ПО ОСИ 5
N узла X Y N узла X Y
Элемент разреза N 1. ТОЛЩИНА СТЕНЫ 20, МАТЕРИАЛ Железобетон
1 0.0 0.0 2 0.0 3.0
3 4.397 3.0 4 4.397 0.0
5 2.5 0.0 6 2.5 2.15
7 0.5 2.15 8 0.5 0.0
1 4.397 0.0 2 4.397 3.0
3 5.9 3.0 4 5.9 0.0
1 0.0 3.0 2 0.0 6.45
3 4.397 6.45 4 4.397 3.0
5 2.5 3.0 6 2.5 5.15
7 0.5 5.15 8 0.5 3.0
1 4.397 3.0 2 4.397 6.45
3 5.9 6.45 4 5.9 3.0
1 0.0 6.45 2 0.0 9.69
3 4.397 9.69 4 4.397 6.45
5 2.5 6.45 6 2.5 8.6
7 0.5 8.6 8 0.5 6.45
1 4.397 6.45 2 4.397 9.69
3 5.9 9.69 4 5.9 6.45
1 4.397 9.69 2 4.397 12.93

Проверил
3 5.9 12.93 4 5.9 9.69
1 0.0 9.69 2 0.0 12.93
3 4.397 12.93 4 4.397 9.69
5 2.5 9.69 6 2.5 11.84
7 0.5 11.84 8 0.5 9.69
1 4.397 12.93 2 4.397 16.17
3 5.9 16.17 4 5.9 12.93
1 0.0 12.93 2 0.0 16.17
3 4.397 16.17 4 4.397 12.93
5 2.5 12.93 6 2.5 15.08
7 0.5 15.08 8 0.5 12.93
1 4.397 16.17 2 4.397 19.41
3 5.9 19.41 4 5.9 16.17
1 0.0 16.17 2 0.0 19.41
3 4.397 19.41 4 4.397 16.17
5 2.5 16.17 6 2.5 18.32
7 0.5 18.32 8 0.5 16.17
1 4.397 19.41 2 4.397 22.65
3 5.9 22.65 4 5.9 19.41
1 0.0 19.41 2 0.0 22.65
3 4.397 22.65 4 4.397 19.41
5 2.5 19.41 6 2.5 21.56
7 0.5 21.56 8 0.5 19.41
1 4.397 22.65 2 4.397 25.89
3 5.9 25.89 4 5.9 22.65
1 0.0 22.65 2 0.0 25.89
3 4.397 25.89 4 4.397 22.65
5 2.5 22.65 6 2.5 24.8
7 0.5 24.8 8 0.5 22.65
1 4.397 25.89 2 4.397 29.13
3 5.9 29.13 4 5.9 25.89
1 0.0 25.89 2 0.0 29.13
3 4.397 29.13 4 4.397 25.89
5 2.5 25.89 6 2.5 28.04
7 0.5 28.04 8 0.5 25.89
1 4.397 29.13 2 4.397 32.37
3 5.9 32.37 4 5.9 29.13
1 0.0 29.13 2 0.0 32.37
3 4.397 32.37 4 4.397 29.13
5 2.5 29.13 6 2.5 31.28
7 0.5 31.28 8 0.5 29.13
1 4.397 32.37 2 4.397 35.61
3 5.9 35.61 4 5.9 32.37
1 0.0 32.37 2 0.0 35.61
3 4.397 35.61 4 4.397 32.37
5 2.5 32.37 6 2.5 34.52
7 0.5 34.52 8 0.5 32.37
1 4.397 35.61 2 4.397 38.85
3 5.9 38.85 4 5.9 35.61
1 0.0 35.61 2 0.0 38.85

Проверил
3 4.397 38.85 4 4.397 35.61
5 2.5 35.61 6 2.5 37.76
7 0.5 37.76 8 0.5 35.61
1 4.397 38.85 2 4.397 42.09
3 5.9 42.09 4 5.9 38.85
1 0.0 38.85 2 0.0 42.09
3 4.397 42.09 4 4.397 38.85
5 2.5 38.85 6 2.5 41.0
7 0.5 41.0 8 0.5 38.85
1 4.397 42.09 2 4.397 45.33
3 5.9 45.33 4 5.9 42.09
1 0.0 42.09 2 0.0 45.33
3 4.397 45.33 4 4.397 42.09
5 2.5 42.09 6 2.5 44.24
7 0.5 44.24 8 0.5 42.09
1 4.397 45.33 2 4.397 48.57
3 5.9 48.57 4 5.9 45.33
1 0.0 45.33 2 0.0 48.57
3 4.397 48.57 4 4.397 45.33
5 2.5 45.33 6 2.5 47.48
7 0.5 47.48 8 0.5 45.33
1 4.397 48.57 2 4.397 51.81
3 5.9 51.81 4 5.9 48.57
1 0.0 48.57 2 0.0 51.81
3 4.397 51.81 4 4.397 48.57
5 2.5 48.57 6 2.5 50.72
7 0.5 50.72 8 0.5 48.57
1 4.397 51.81 2 4.397 55.05
3 5.9 55.05 4 5.9 51.81
1 0.0 51.81 2 0.0 55.05
3 4.397 55.05 4 4.397 51.81
5 2.5 51.81 6 2.5 53.96
7 0.5 53.96 8 0.5 51.81
1 4.397 55.05 2 4.397 58.29
3 5.9 58.29 4 5.9 55.05
1 0.0 55.05 2 0.0 58.29
3 4.397 58.29 4 4.397 55.05
5 2.5 55.05 6 2.5 57.2
7 0.5 57.2 8 0.5 55.05
1 4.397 58.29 2 4.397 61.53
3 5.9 61.53 4 5.9 58.29
1 0.0 58.29 2 0.0 61.53
3 4.397 61.53 4 4.397 58.29
5 2.5 58.29 6 2.5 60.44
7 0.5 60.44 8 0.5 58.29
1 4.397 61.53 2 4.397 64.53
3 5.9 64.53 4 5.9 61.53
1 0.0 61.53 2 0.0 64.53
3 4.397 64.53 4 4.397 61.53
5 2.5 61.53 6 2.5 63.68
7 0.5 63.68 8 0.5 61.53

Проверил
Рис.49 Изополя напряжений по Nx (тс/м2)
Рис.50 Изополя напряжений по Ny (тс/м2)

Проверил
Рис.51 Изополя напряжений по Mx (тс*м)
Рис.52 Изополя напряжений по My (тс*м)

Проверил
Рис.53 Изополя напряжений по Qx (тс*м)
Рис.54 Изополя напряжений по Qy (тс*м)

Проверил
Результат армирования монолитной стены См по оси 5
Рис.55 Изополя армирования по Ax (см2
)
Принимаем основное армирование: Ø10 А500С шаг 200 (As = 3.93 см2)
Дополнительное армирование: Ø12 А500С шаг 200 (As = 5,65 см2)
Рис.56 Изополя армирования по Az (см2
)

Проверил
Принимаем основное армирование: Ø10 А500С шаг 200 (As = 3.93 см2)
Из расчетов видно, что во всех случаях принятое армирование превышает
требуемое. Т.е. прочность стены на действие расчетного сочетания усилий
обеспечена.
РАСЧЕТ МОНОЛИТНОЙ СТЕНЫ ПО ОСИ 6
Примечание:
1. Отметке 0,000 соответствует верх фундаментной плиты
ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ СТЕН
N Название Тип
Модуль
упруго-
сти
Коэфф.
Пуассона
Объемный
вес, т/м3
Детали
Расстоя-
ние до
ц.т. ар-
матуры
Расчет
по II
пред.
сост.
1 Железобетон бе-
тон
3000000.0 0.20 2.5
2.5, B25, A400С,
A400С
3.0 см Да
КОЭФФИЦИЕНТЫ НАГРУЗОК
Загружение Постоянная Длительная Кратковрем. Сейсмическая Ветровая
Надежности 1.1 1.2 1.2 1,0 1.0
Длительности 1.0 1.0 0.35 0.0 0.0
1-е осн. со-
чет.
1.0 1.0 1.0 1.0 0.0
2-е осн. со-
чет.
1.0 0.95 0.9 0.9 0.0
3-е особ. со-
чет.
0.9 0.8 0.5 0.0 1.0
Расчет армирования стен выполнен в модуле Мономах Разрез (стена), пред-
назначенном для подбора армирования пластинчатых элементов. Расчет про-
изводился на расчетное сочетание нагрузок.
Результаты расчёта представлены в виде изополей требуемого армирования
по двум направлениям у двух граней одного из участков стены.

Проверил
Рис.57 Изополя напряжений по Nx (тс/м2)
Рис.58 Изополя напряжений по Ny (тс/м2)

Проверил
Рис.59 Изополя напряжений по Mx (тс*м)
Рис.60 Изополя напряжений по My (тс*м)

Проверил
Рис.61 Изополя напряжений по Qx (тс*м)
Рис.62 Изополя напряжений по Qy (тс*м)

Проверил
Результат армирования монолитной стены См по оси 6
Рис.63 Изополя армирования по Ax (см2
)
Принимаем основное армирование: Ø12 А500С шаг 200 (As = 5,65 см2)
Рис.64 Изополя армирования по Az (см2
)

Проверил
Принимаем основное армирование: Ø12 А500С шаг 200 (As = 5,65 см2)
Из расчетов видно, что во всех случаях принятое армирование превышает
требуемое. Т.е. прочность стены на действие расчетного сочетания усилий
обеспечена.

Проверил
Библиографический список
1. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные
положения/Госстрой России- М.: ФГУП ЦПП, 2004.- 24с.
2. СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»/Госстрой России. - М.: ГП
ЦПП, 2003.-44с.
3. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений/Госстрой России-
М.: ГП ЦПП , 1995.
4. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП
2.02.01-83) .- М.: Стройиздат, 1986.

Расчет 17-ти этажного монолитного дома в Лира, Мономах

Empfohlen

Empfohlen

Weitere ähnliche Inhalte

Was ist angesagt?

Was ist angesagt? (20)

Andere mochten auch

Andere mochten auch (18)

Расчет 17-ти этажного монолитного дома в Лира, Мономах