Este documento presenta el procedimiento de diseño de un bombeo eléctrico sumergible (BES) para la extracción de petróleo de un pozo. El procedimiento consta de 12 pasos que incluyen calcular la capacidad productiva del pozo, corregir por la presencia de gas, determinar la carga dinámica total, seleccionar la bomba, motor y cable adecuados. También se incluye un ejemplo práctico de aplicar este método de diseño a un pozo real con datos específicos.

1. República Bolivariana de Venezuela.
Ministerio del Poder Popular para la Educación.
Instituto Universitario Politécnico Santiago Mariño.
Cátedra: Producción de Hidrocarburos. (SAIA).
Profesora: Ing. Deisy Díaz.
Presentado por:
Br. Magdaly Rodríguez
C.I: 27.689.525
#50
Maracaibo, Agosto 2020.
Bombeo Eléctrosumergible

2. El bombeo eléctrosumergible saca el fluido de la formación a la superficie mediante la acción
rotacional de una bomba centrífuga de múltiples etapas sumergidas en el pozo y accionada por
energía eléctrica que es suministrada desde superficie. Este método de levantamiento es
considerado efectivo y económico para producir grandes cantidades de flujo a mediana y
grandes profundidades, y variadas condiciones de pozos.
Ventajas:
• Capacidad de manejar altos volúmenes.
• Facilidad de operar en superficie.
• Trabaja bien en pozos desviados.
• Profundidades altas.
¿Qué es el BES?
Desventajas:
• Con el 10% de gas libre se puede bloquear la bomba
requiriendo la instalación de un separador de gas.
• No es aplicable en completaciones múltiples.
• Cualquier daño en la unidad se debe hacer un servicio a pozo
(taladro).
• Altas temperaturas, corrosión y manejo deficiente conllevan a
la falla del cable.
• Fluidos con arena son difíciles de manejar.

3. Procedimiento de Diseño del BES:
1. Se calcula la IPR (curva de oferta) con la información de la última prueba válida.
2. Se calcula el nivel dinámico del fluido (NF), no sin antes obtener la gravedad
específica del petróleo y mezcla.
Donde:
m: gravedad específica de
la mezcla [adm]
γo: gravedad específica del
petróleo [adm]
γw: gravedad específica del
agua [adm]
°API: gravedad API
[adm]
Pwf: presión de
fondo fluyente [lpca]
h: espesor [pie]
NF: nivel de fluido
[pie]
3. Se estima una profundidad de asentamiento de la bomba (100’ por encima del
colgador) que garantice la sumergencia.
4. Utilizando las correlaciones de Standing, se calcula Rs y Bo a las condiciones
imperantes en la entrada de la bomba (PIP y Tf). Conociendo la Pwf, se calcula la
PIP.
Donde:
PIP: presión de
entrada a la bomba
(pump intake
pressure) [lpc]
Dp: profundidad
media de los
perforados [pie]
Db: profundidad de
la bomba [pie]

4. Procedimiento de Diseño del BES:
Entonces con la PIP y el resto de los datos se calcula el Rs y Bo.
Donde:
Rs: solubilidad del petróleo [PCN/BN]
γg: gravedad específica del gas [adm]
T: temperatura [°F]
Bo: factor volumétrico del petróleo [BY/BN]
5. Se calcula el factor volumétrico del gas (Bg)
Donde:
Bg: factor volumétrico del gas [BY/MPCN]
Z: factor de compresibilidad de gases [adm]
P: presión de yacimiento [lpca]
6. Determinación del volumen de gas que manejará la bomba.
• Volumen total de gas (Tg)
Donde:
Tg: volumen total de gas [PCN/D]
qo: tasa de producción de petróleo [BN/D]
RGP: relación gas-petróleo [PCN/BN]
• Volumen de gas en solución (Sg)
Donde:
Sg: volumen de gas en solución [PCN/D]

5. Procedimiento de Diseño del BES:
Donde:
Fg: volumen de gas libre [PCN/D]
• Volumen de gas libre (Fg)
Donde:
Vo: volumen de petróleo [BY/D]
• Volumen de petróleo (Vo).
• Volumen de agua (Vw)
Donde:
Vw: volumen de agua [BY/D]
ql: tasa total de líquido [BN/D]
Bw: factor volumétrico del agua [BY/BN]
• Volumen de gas (Vg))
Donde:
Vg: volumen de gas [BY/D]
• Volumen de gas libre (%GL)
Donde:
%GL: porcentaje de gas libre [%]
Vt: volumen total de fluido [BY/D]
Cuando se excede el 10% de
gas libre (condición
operacional normal), se
requerirá la utilización de un
separador de gas. Una vez
instalado el separador de gas,
se sabe que el mismo se
retirará (en teoría) el 80% de
gas libre, por lo tanto se
plantean nuevamente los
cálculos para verificar los
nuevos valores que manejará
la bomba.

6. Procedimiento de Diseño del BES:
Donde:
TDH: carga dinámica total [pie]
Hd: altura dinámica [pie]
Ft: pérdidas por fricción en la tubería
[pie]
Pd: pérdidas por fricción en la línea
de flujo [pie]
7. Cálculo de la carga dinámica total (TDH)
• Pérdidas por fricción en tubería (Ft)
• Altura dinámica (Hd)) • Pérdidas por fricción en las líneas de flujo (Pd)
Nota: el factor (F/1000’) se
obtiene gráficamente o por
correlación.
Se debe conocer la ql (BN/D o
GPM) y el diámetro de la tubería o
revestidor (pulg.). Se utiliza la
correlación conociendo la tasa de
líquido (GPM) y el diámetro de la
tubería en pulgadas.
Donde:
C: 120 (tubería nueva) ó 94
(tubería vieja)
ql: tasa de líquido [GPM]
ID: diámetro interno de la
tubería [pulg]

7. Procedimiento de Diseño del BES:
8. Selección de la Bomba considerando:
9. Determinación del número de etapas de la bomba.
HC˜ 23,1 pie/etapa (capacidad de levantamiento)
POE˜ 40,2% (eficiencia de bombeo)
HML˜ 0,081 HP/etapa (carga de motor)
10. Determinación de la potencia del motor.
Donde:
HP: caballos de potencia
[HP]
• Tasa deseada
• Profundidad de asentamiento de
la bomba
• Diámetro de revestidor
• Viscosidad del fluido
Se utilizan las siguientes tablas
y gráficos:
Entonces es posible
seleccionar el motor
adecuado considerando la
recomendación del
fabricante.

8. Procedimiento de Diseño del BES:
11. Selección del Cable.
Donde:
ΔVolt= caída de voltaje
[volt]
La tabla general de recomendaciones para diseño, proporciona el tipo de cable
acorde a las condiciones dadas. No obstante, los fabricantes recomiendan
verificar la caída de voltaje en el mismo no sobrepase los 30 voltios/1000 pies.
Por ende:
Primero se obtiene la caída de voltaje a 68°F conocido el amperaje del motor y el número del
cable a través del gráfico. Luego para calcular el factor de caída de voltaje, es importante tener la
temperatura en el fondo del pozo, aunada al amperaje del motor, de tal forma que se pueda
obtener la temperatura de operación del cable por medio de la gráfica. Finalmente se calcula la
caída del voltaje a la temperatura de operación y considerando 200’ de cable en superficie. Pero
antes se debe verificar que cumpla las condiciones teóricas.
Donde:
(ΔVolt/1000’): caída de voltaje cada 1000’ [volt/1000’]

9. Procedimiento de Diseño del BES:
12. Calculo de los KVA necesarios para la selección del transformador.
Nota especial: Para efectos de diseño, la capacidad de carga de los
transformadores se calcula con capacidad de carga de potencia
aparente (KVA), debido a la amplia flexibilidad de los transformadores
y los diferentes voltajes y condiciones en que funciona, además de la
inexactitud del factor de potencia que se aplica (potencial real en
kilovatio). Las cartas de amperaje es la técnica más utilizada para
evaluar este tipo de instalaciones, con las cartas o discos del
amperímetro se reflejan todos los cambios ocurridos durante la
operación de bombeo, la interpretación apropiada de estas cartas
puede generar la solución del problema presente en la instalación,
como por ejemplo el bombeo normal, entrampamiento del gas, ciclaje
excesivo y sobrecarga de amperaje. Bajo condiciones normales de
operación, el registro de amperaje deberá delinear suavemente una
carta circular o simétrica con un valor de amperaje cercano al
amperaje del motor, lo cual demuestra la condición ideal de operación
que deberá tener un equipo de bombeo electrosumergible.
Donde:
KVA: kilovatios (kVA)
Amp: amperios (A)
Vs: Voltaje en el motor + ΔVolt [volt]

10. Ejemplo Practico de un Diseño de BES:
Tubería de revestimiento 9 5/8” 47 lb/ft. @ 5853 ft.
Liner 7” *26 lb/ft. @ 9150 ft.
Profundidad del pozo 10601 ft.
Tubería de producción 3 ½” EUE 8RD
Profundidad de asentamiento de
bomba
8358 ft.
Producción actual 750 BFPD
Presión estática de fondo 3275 LPC. @ 10601 ft.
Presión de fondo fluyente 2755 LPC. @v750 BFPD.
Producción deseada 1080 BFPD.
Corte de agua 65.3 %
Índice de productividad 1.25 BFPD/Psi.
Presión de cabeza de pozo 120 Psi.
RGP producido 530 PCS/BF.
Temperatura de fondo 220 F.
Condiciones de flujo
SG agua 1.085
Corte de petróleo 34.7 %
API 33
SG gas 0.7
Presión de burbuja 1880 Psi.
Fuente de energía eléctrica
Voltaje primario 12470 Volt.
Frecuencia 60 Hz
En el ejercicio a continuación se realizara
utilizando el método de los 10 pasos:
1. Datos básicos.
Suministrados por el cliente en formato “Data sheet”
2. Capacidad productiva del pozo.
Ip= 1.25 BFPD/Psi.
Determinación de la nueva Pwf con la producción deseada.
𝑃𝑤𝑓 = 𝑃𝑒𝑠𝑡𝑎𝑡𝑖𝑐𝑎 −
𝑸
𝑱
𝑃𝑤𝑓 = 3275 −
𝟏𝟎𝟖𝟎
𝟏.𝟐𝟓
𝑃𝑤𝑓 = 2411 𝑃𝑠𝑖.

11. Ejemplo Practico de un Diseño de BES:
Determinación de la densidad de la mezcla.
𝜌𝑚 = 𝑆𝐺𝑜 ∗ %
𝑜
100
+ 𝑆𝐺𝑤 ∗ %
𝒘
100
=
𝜌𝑚 =
𝟏𝟒𝟏.𝟓
𝟏𝟑𝟏.𝟓+𝟑𝟑
∗
𝟑𝟒.𝟕
𝟏𝟎𝟎
+ 1.085 ∗
𝟔𝟓.𝟑
𝟏𝟎𝟎
=
𝜌𝑚 = 1.006
Determinación de la densidad de la mezcla corregida.
𝛾𝑚 = 1.006 ∗ 0.433
𝑷𝒔𝒊
𝒇𝒕
=
𝛾𝑚 = 0.436
𝑷𝒔𝒊
𝒇 𝒕
3. Corrección por gas.
Determinación de PIP
𝑃𝐼𝑃 = 𝑃𝑤𝑓 − 𝛥𝑃𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
𝑃𝐼𝑃 = 2411 − (10601− 8358) ∗ 0.436
𝑷𝒔𝒊
𝒇𝒕
=
𝑃𝐼𝑃 = 1432 𝑃𝑠𝑖.
Determinación de la Rs.
𝑅𝑠 = 𝛾𝑔 ∗ (
𝑷𝒃
𝟏𝟖
∗
𝟏𝟎 𝟎,𝟎𝟏𝟐𝟓∗𝑨𝑷𝑰
𝟏𝟎 𝟎,𝟎𝟎𝟎𝟗𝟏∗𝑻 )ˆ1.2048=
𝑅𝑠 = 0.7 ∗ (
𝟏𝟒𝟑𝟐
𝟏𝟖
∗
𝟏𝟎 𝟎,𝟎𝟏𝟐𝟓∗𝟑𝟑
𝟏𝟎 𝟎,𝟎𝟎𝟎𝟗𝟏∗𝟐𝟐𝟎) ˆ1.2048=
𝑹𝒔 = 245.92
𝑴𝒑𝒄𝒏
𝑩𝒇
Factor volumétrico del gas en la tubería.
𝛽𝑔 = 5.04 ∗
𝒁 ∗ (𝑻𝒇 + 𝟒𝟔𝟎)
𝑷𝒆𝒔𝒕 + 𝟏𝟒.𝟕
=
𝛽𝑔 = 5.04 ∗
𝟎.𝟖𝟓 ∗ (𝟐𝟐𝟎 + 𝟒𝟔𝟎)
𝟑𝟐𝟕𝟓+ 𝟏𝟒.𝟕
=
𝛽𝑔 = 0.8858
𝑩𝒃𝒍
𝑴𝒑𝒄𝒏
Factor volumétrico a condiciones de PIP y Tf
𝛽𝑔 = 5.04 ∗
𝒁 ∗ (𝑻𝒇 + 𝟒𝟔𝟎)
𝑷𝑰𝑷 + 𝟏𝟒.𝟕
=
𝛽𝑔 = 5.04 ∗
𝟎.𝟖𝟓 ∗ (𝟐𝟐𝟎+ 𝟒𝟔𝟎)
𝟏𝟒𝟑𝟐+ 𝟏𝟒.𝟕
=
𝛽𝑔 = 2.013
𝑩𝒃𝒍
𝑴𝒑𝒄𝒏
Factor volumétrico de formación.
𝛽𝑜 = 0.972 + 0.000147 ∗ {5.615 ∗ 𝑅𝑠 ∗ (
𝜸𝒈
𝜸𝒐
)ˆ0.5 + 1.25 ∗ 1.8 ∗ 𝑇
}ˆ1.175=
= 0.972 + 0.000147 ∗ {5.615 ∗ 245.92 ∗ (
𝟎.𝟕
𝟎.𝟖𝟔𝟎𝟏
)ˆ0.5 + 1.25∗ 1.8
∗ 220}ˆ1.175=
𝛽𝑜 = 1.18
𝑩𝒃𝒍
𝑩𝒏
Volumen total del gas.
𝑉𝑜𝑙 =
𝟓𝟑𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟖𝟎 ∗ 𝟎.𝟑𝟒𝟕
𝟏𝟎𝟎𝟎
=
𝑉𝑜𝑙 = 198.6
𝑴𝒑𝒄𝒔
𝑫í𝒂
Volumen de gas en solución.
𝑉𝑜𝑙 =
𝟐𝟒𝟓.𝟗𝟐 ∗ 𝟏𝟎𝟖𝟎 ∗ 𝟎.𝟑𝟒𝟕
𝟏𝟎𝟎𝟎
=
𝑉𝑜𝑙 = 92.16
𝑴𝒑𝒄𝒏
𝑫í𝒂
Volumen del gas libre
𝑉𝑜𝑙 = 198.6 − 92.16=
𝑉𝑜𝑙 = 106.44 𝑀𝑝𝑐𝑠
Volumen de gas libre en bomba.
𝑉𝑜𝑙 = 106.44 𝑀𝑃𝑐𝑛 ∗ 2.013
𝑩𝒍
𝑴𝒑𝒄𝒏
=
𝑉𝑜𝑙 = 214.26 𝐵𝑏𝑙.

12. Ejemplo Practico de un Diseño de BES:
Volumen de petróleo a PIP Y Tf.
𝑉𝑜𝑙 = 1080 ∗ 0.347 ∗ 1.18=
𝑉𝑜𝑙 = 442.21 𝐵𝑝𝑑.
Volumen de agua
𝑉𝑜𝑙 = 1080 ∗ 0.653=
𝑉𝑜𝑙 = 705 𝐵𝑝𝑑.
Volumen total a ser manejado por la bomba.
𝑉𝑜𝑙 = 442.21 + 214.26 + 705=
𝑉𝑜𝑙 = 1361 𝐵𝑓𝑝𝑑.
Cálculo del porcentaje de gas libre.
%𝑉𝑜𝑙 =
𝟐𝟏𝟒.𝟐𝟔
𝟒𝟒𝟐.𝟐𝟏 + 𝟐𝟏𝟒.𝟐𝟔 + 𝟕𝟎𝟓
= 15.7 %
Como tenemos un porcentaje mayor al 10 %
entonces tenemos que ocupar un separador de gas
en la bomba.
4. Efecto de la viscosidad (no aplica).
5. Levantamiento HEAD
Gravedad especifica compuesta.
𝑇𝑀𝑃𝐹 = ((442 ∗ 0.8601 + 705 ∗ 1.085) ∗ 62.4 ∗
5.6146) + (530 ∗ 442 ∗ 0.7 ∗ 0.0752)=
𝑇𝑀𝑃𝐹 = 414212.64
𝑳𝒃𝒔
𝑫í𝒂
𝜌𝑚 =
𝟒𝟏𝟒𝟐𝟏𝟐.𝟔𝟒
𝟏𝟑𝟔𝟏 ∗ 𝟓.𝟔𝟏𝟒𝟔 ∗ 𝟔𝟐.𝟒
=
𝜌𝑚 = 0.8686
Gradiente de la mezcla
𝛾𝑚 = 0.433
𝑷𝒔𝒊
𝒇𝒕
∗ 0.8686 = 0.376
𝑷𝒔𝒊
𝒇𝒕
Cálculo de NFD
𝑁𝐹𝐷 = 𝐿𝑒𝑞 −
𝑷𝑰𝑷 − 𝑷𝒄𝒔𝒈
𝜸 𝒎
𝑁𝐹𝐷 = 8358 −
𝟏𝟒𝟑𝟐 − 𝟎
𝟎.𝟑𝟕𝟔
= 4550 𝑓𝑡.
Cálculo de la Df.
𝐷𝑓 = 2.0438 ∗ (
𝟏𝟎𝟎
𝑪
)ˆ1.85 ∗ (
(
𝑸𝒕
𝟑𝟒.𝟑
)ˆ𝟏.𝟖𝟓
𝑫𝒕ˆ𝟒.𝟖𝟔𝟓𝟓
)=
𝐶 = 120 𝑐𝑜𝑚𝑜 𝑡𝑢𝑏𝑒𝑟í𝑎 𝑛𝑢𝑒𝑣𝑎
𝐷𝑓 = 2.0438 ∗ (
𝟏𝟎𝟎
𝟏𝟐𝟎
)ˆ1.85 ∗ (
(
𝟏𝟑𝟔𝟏
𝟑𝟒.𝟑
)ˆ𝟏.𝟖𝟓
𝟐.𝟗𝟗𝟐ˆ𝟒.𝟖𝟔𝟓𝟓
)=
𝐷𝑓 = 6.39
𝑷𝒔𝒊
𝟏𝟎𝟎𝟎𝒇𝒕
Cálculo de la caída de presión.
𝛥𝑃𝑓 =
(𝑯𝒃𝒎 − 𝑳𝒆𝒒) ∗ 𝑫𝒇
𝟏𝟎𝟎𝟎
=
𝛥𝑃𝑓 =
(𝟖𝟑𝟓𝟖− 𝟏𝟎𝟎) ∗ 𝟔.𝟑𝟗
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 52.76 𝑓𝑡
Cálculo de la presión de cabeza.
𝑃𝑐𝑎𝑏 =
𝟏𝟐𝟎
𝟎.𝟒𝟏𝟐
= 291 𝑓𝑡.
Cálculo de TDH
𝑇𝐷𝐻 = 𝑁𝐹𝐷 + 𝑃𝑐𝑎𝑏 + 𝛥𝑃𝑓
𝑇𝐷𝐻 = 4550 + 291 + 52.76 = 4894 𝑓𝑡.
Cálculo de la presión de descarga de la bomba.
𝑃𝑑 = 𝑃𝑐𝑎𝑏 + 𝛥𝑃𝑔 + 𝛥𝑃𝑓 + 𝛥𝑃𝑎
𝑃𝑑 = 120 + 8358 ∗ 0.376 + 52.76 ∗ 0.376 + 0
𝑃𝑑 = 3282 𝑃𝑠𝑖.
6. Selección de la bomba.
En función del caudal de 1361 Bfpd. Selecciono la bomba FS – 1200
BEP Caudal Específico
Model
o
Q Ft/
Stg
BHP/
Stg.
Eff. Q Ft/S
tg
BHP
/Stg.
Eff
FS-
1200
12
00
26 0,36 64 136
1
25 0.36 64

13. Ejemplo Practico de un Diseño de BES:
𝑆𝑇𝐺 =
𝟓𝟐𝟐𝟔 𝒇𝒕
𝟐𝟓
𝒇𝒕
𝑺𝒕𝒈
= 209 𝑆𝑡𝑔.
7. Selección del separador de gas.
Selección del sello.
La potencia para mover el sello para serie 400 es de
4 HP.
Selección del motor.
𝐻𝑃𝑚𝑜𝑡𝑜𝑟 = 209 𝑆𝑡𝑔 ∗ 0.36
𝑩𝑯𝑷
𝑺𝒕𝒈
∗ 1 ∗ 0.9526 =
72 𝐻𝑃
Potencia total del motor.
𝐻𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 72 + 0 + 4 = 76 𝐻𝑃
El motor seleccionado con relación a la tubería de
producción y a la potencia total será de serie 540,
2270 Voltios, 35 Amp., 125 HP
ALTO VOLTAJE Y BAJA CORRIENTE.
Selección del cable del motor.
8. Selección del cable
𝐿𝑐𝑚 = 𝑃𝑟𝑜𝑓 𝐵𝐸𝑆 + 30 𝑓𝑡
𝐿𝑐𝑚 = 8358 + 30 = 8388 𝑓𝑡.
De gráfica en función de los Amp y cable nro. 6
𝛥𝑉𝑜𝑙𝑡 𝐶𝑎𝑏𝑙𝑒 =
𝟐𝟒 𝑽𝒐𝒍
𝟏𝟎𝟎𝟎𝒇𝒕
=
𝑉𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒 = 𝛥𝑉𝑐𝑎𝑏 ∗ 𝐹𝑡 ∗ 𝐿𝑐𝑚
𝐹𝑡 𝑑𝑒 𝑔𝑟𝑎𝑓𝑖𝑐𝑎 = 1.332
𝑉𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒 =
𝟐𝟒
𝟏𝟎𝟎𝟎
∗ 1.332 ∗ 8388 = 268 𝑉𝑜𝑙𝑡
Voltaje en superficie.
𝑉𝑠𝑢𝑝 = 2270 + 268 = 2538 𝑉𝑜𝑙𝑡.
Cálculo del KVA perdido en el cable.
𝐾𝑉𝐴𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒 =
𝟐𝟔𝟖 ∗ 𝟑𝟓 ∗ √𝟑
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 17 𝐾𝑉𝐴.
Cálculo del KVA del motor.
𝐾𝑉𝐴𝑚𝑜𝑡 =
𝟐𝟐𝟕𝟎 ∗ 𝟑𝟓 ∗ √𝟑
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 138 𝐾𝑉𝐴.
9. Selección del variador de frecuencia.
Caída de voltaje en el cable.
%𝛥𝑉𝑜𝑙𝑡 =
𝟏𝟕
𝟏𝟕 + 𝟏𝟑𝟖
∗ 100 = 11 %
KVA total en superficie.
𝐾𝑉𝐴 sup = 138 + 17 = 155 𝐾𝑉𝐴.
Variador de frecuencia de 200 KVA.
10. Selección de accesorios.
Transformador secundario.
𝐾𝑉𝐴𝑡𝑥2 = 𝐾𝑉𝐴𝑣𝑠𝑑 ∗ 1.2
𝐾𝑉𝐴𝑡𝑥2 = 200 ∗ 1.2
𝐾𝑉𝐴𝑡𝑥2 = 240𝐾𝑉𝐴
Selecciono transformador secundario de 260 KVA.
COMPONENTE LONG (ft)
BOMBA 18
SELLO 6.7
ADIC 6
TOTAL 30.7
Selecciono un cable de 35 ft serie 544 FLAT cable.
Longitud del cable
SERIE TIPO Ft
544 FLAT CABLE 35

14. Ejemplo Practico de un Diseño de BES:
Caja de venteo.
𝐾𝑉𝑣𝑒𝑛𝑡𝑒𝑜 =
𝑽𝒕𝒙 ∗ 𝟏.𝟐
𝟏𝟎𝟎𝟎
=
𝐾𝑉𝐴𝑣𝑒𝑛𝑡𝑒𝑜 =
𝟐𝟓𝟑𝟖 ∗ 𝟏.𝟐
𝟏𝟎𝟎𝟎
= 3.04 𝐾𝑉.
Selecciono una caja de venteo de 4 KV.
Cabezal BES.
En función de:
Presión de yacimiento = 3275 Psi.
Csg. De producción = 7” * 26 lb/ft @ 9150 ft.
Selecciono cabezal HHS 3 1/2” 10000 Psi. (Seguridad)
Guarda cables.
Disponibles en 6 ft. Se usan cuando la tubería esta
dañada o existen partes filosas que puedan dañar al
cable.
𝑁 =
𝟑𝟔 𝒇𝒕
𝟔
= 6
Usare 6 guarda cables.
Bandas o flejes.
En el cuerpo del equipo 10 flejes.
Por encima del BES se coloca cada 12 ft en pozos
verticales
𝑁 =
𝟖𝟑𝟓𝟖𝒇𝒕
𝟏𝟐
𝒇𝒕
𝒇𝒍𝒆𝒋𝒆𝒔
= 557 𝑓𝑙𝑒𝑗𝑒𝑠
𝐹𝑙𝑒𝑗𝑒𝑠 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝑠 = 10 + 557 = 567 𝑓𝑙𝑒𝑗𝑒𝑠
Centralizador.
Según la serie del equipo.
Válvula check y drenajes.
Según el Schedule de la tubería.

15. Referencias Bibliograficas
• file:///C:/Users/Usuario/Desktop/practico1bombeoelectrosumergible1-161103075255.pdf
• https://lacomunidadpetrolera.com/2009/05/bombeo-electrosumergible-bes.html