Analysis of vibrations in buses travelling on uneven laser-scanned roads. Novel and efficient methods are applied on a large scale. Officially available (Göteborgs Stad) report (1st, in Swedish).
Beginners Guide to TikTok for Search - Rachel Pearson - We are Tilt __ Bright...
Risk study of vibrations in buses, report Gothenburg_2
1. RAPPORT
Kontaktperson Datum Beteckning Sida
Peter Hessling 2013-04-12 1 (41)
Mätteknik
010-516 54 79
Peter.Hessling@sp.se
Färdvibration för bussförare i
Göteborg,
uppföljande mätning linje 17
– Orsakad av färd över ojämn vägyta (vägbulor,
lagning, förslitning etc.)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Postadress Besöksadress Tfn / Fax / E-post Detta dokument får endast återges i sin helhet, om inte SP i förväg
skriftligen godkänt annat.SP
Box 857
501 15 BORÅS
Västeråsen
Brinellgatan 4
504 62 BORÅS
010-516 50 00
033-13 55 02
info@sp.se
2. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 2 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Uppdrag
Vectura Consulting och SP mätteknik har fått uppdraget att utföra en uppföljande analys av
vägkvaliten utmed busslinje 17 i Göteborg, se föregående rapport [1]. Mätningarna genomfördes av
Vectura Consulting som sedan analyserats av SP mätteknik. Information framtagen i föregående
projekt för att bestämma hastighetsprofil har återanvänts. Utvärderingen innefattar datorberäkning
av valda vägsträckors vibrationspåverkan avseende risk för utmattningsskada i rygg hos bussförare,
bestämd enligt standard ISO2631-5 [2]. Här bestäms kotkompressionstrycket för vertikal rörelse
utmed linjesträckning. Utvärderingen gjordes för aktuell busstyp, ledad buss som har en främre del
med en framaxel (E) och en bakaxel (D), samt bakre ledvagn med en hjulaxel (E), där E,D=
enkel/dubbelmontage däck. Bussmodellen är identisk med den som användes tidigare [1].
Sammanfattning
Denna rapport utvärderar vägstandarden utmed busslinje 17 i Göteborg med avseende på skaderisk
för förare p.g.a. färdvibration. Hastigheten har anpassats vid speciella vägkonstruktioner som
farthinder, hållplatser och rondeller. Farthinder passeras i 15 km/h, vilket är lägre än den hastighet
20-30 km/h som bussbranschen rekommenderar [3]. De ledbussar som trafikerar linje 17 är kända
för att ge stötig gång. Orsaken till ledbussens benägenhet att generera kraftiga stötar beror främst på
dess konstruktion med många hjulaxlar, lågt golv och komplicerat rörelsemönster. Acceptabla
vibrationsnivåer ställer därför höga krav på vägytans jämnhet.
De höga vibrationsnivåer som tidigare rapporterats kvarstår till stora delar. Ett par pågående
vägarbeten gav temporärt höjda stötnivåer. Vissa avsnitt har förbättrats medan andra försämrats.
Förslitning och det faktum att den uppföljande mätningen gjordes sent på hösten under november
(urspr. mätning i maj) kan vara orsaker till att resultatet trots (enligt uppgift) diverse
vägförbättringar inte blev bättre. Det är också oklart i vilken utsträckning förbättringarna omfattade
hpl-områden. Det är också troligt att typiska problem (som försänkta brunnar o.dyl.) inte påverkats
nämnvärt med ny beläggning. Antalet bristfälligt igenfyllda schakt verkar dock ha minskat medan
försänkta brunnar, (slitna) spårvagnsspår och stenbeläggningar alltjämt ger höga vibrationsnivåer.
Passage över hjulspår i vägkorsningar kan ge betydande vibrationer om hastigheten är den maximalt
tillåtna. Därför är ett generellt råd att sänka farten genom korsningar.
Skaderisk ska inte förväxlas med låg komfort. Endast risken att förare skadas på ett begränsat antal
sätt har utvärderats. För att inte underskatta skaderiskerna är hastigheten som använts vid
beräkningen den maximalt tillåtna. Beräkningens syfte är ej att utvärdera hur bussarna faktiskt körs,
utan hur de fullt tillåtet kan köras. Beroende på trafiksituation är den verkliga hastigheten oftast
väsentligt lägre, vilket minskar färdvibrationen. Använd metod är under utveckling och resultaten
kräver därför vidare verifiering innan de kan betraktas som fullt giltiga. Syftet och förhoppningen är
att resultaten ska ligga till grund för vägförbättringar, översyn av hastighetsbegränsningar, alt.
ändring av trafik, etc. så att förutsagda problem kan elimineras. Ur ett större perspektiv ger detta en
”Kalibrering av väg för säker busstrafik” – vårt koncept att på ett effektivt och ekonomiskt sätt
säkerställa att vägytan uppfyller kraven för att bedriva busstrafik på ett, ur färdvibrationssynpunkt,
säkert sätt.
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Mätteknik - Kommunikation
Utfört av
__Signature_1 _ignature_2
Peter Hessling
3. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 3 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
UPPDRAG.....................................................................................................................................................2
SAMMANFATTNING.....................................................................................................................................2
PROJEKTETS OMFATTNING ..........................................................................................................................4
UNDERLAG FÖR BERÄKNING........................................................................................................................5
VÄGPROFIL ........................................................................................................................................................ 5
HASTIGHETSPROFIL.............................................................................................................................................. 6
ÅTERANVÄNDNING AV HASTIGHETSINFORMATION...................................................................................................... 8
FÖRENKLAD BESKRIVNING AV BERÄKNINGSMETOD....................................................................................9
ANALYS AV UPPMÄTT VÄGPROFIL............................................................................................................................ 9
BUSSMODELL ..................................................................................................................................................... 9
SÄTESMODELL .................................................................................................................................................. 11
OSÄKERHET BERÄKNING............................................................................................................................ 12
REFERENSER............................................................................................................................................... 13
TOLKNING AV RESULTAT............................................................................................................................ 14
HASTIGHET ...................................................................................................................................................... 14
KRITERIUM FÖR ACCEPTABLA NIVÅER FÖR BUSSFÖRARES STÖTEXPONERING................................................................... 14
GILTIGHET/MÄRKNING/RAPPORTERING AV RESULTAT ............................................................................................... 14
RESULTAT .................................................................................................................................................. 15
LINJE 17 ÖSTERUT – LINJESTRÄCKNING ................................................................................................................. 16
LINJE 17 VÄSTERUT – LINJESTRÄCKNING................................................................................................................ 17
LINJE 17 ÖSTERUT – HASTIGHETSPROFIL ............................................................................................................... 18
LINJE 17 VÄSTERUT – HASTIGHETSPROFIL.............................................................................................................. 19
LINJE 17 ÖSTERUT – JÄMFÖRELSE AV STÖTEXPONERING BUSSFÖRARE ......................................................................... 20
Sammanfattning...................................................................................................................................... 21
LINJE 17 VÄSTERUT – JÄMFÖRELSE AV STÖTEXPONERING BUSSFÖRARE........................................................................ 22
Sammanfattning...................................................................................................................................... 23
LINJE 17 ÖSTERUT – STÖTEXPONERING BUSSFÖRARE (MÄTNING 2)............................................................................. 25
LINJE 17 VÄSTERUT – STÖTEXPONERING BUSSFÖRARE (MÄTNING 2) ........................................................................... 28
URSPRUNGLIG MÄTNING........................................................................................................................... 31
LINJE 17 ÖSTERUT – STÖTEXPONERING BUSSFÖRARE (MÄTNING 1)............................................................................. 32
LINJE 17 VÄSTERUT – STÖTEXPONERING BUSSFÖRARE (MÄTNING 1) ........................................................................... 35
HASTIGHETSANPASSNING.......................................................................................................................... 38
FARTHINDER..................................................................................................................................................... 38
HÅLLPLATSOMRÅDEN......................................................................................................................................... 40
RONDELLER...................................................................................................................................................... 41
Bild första sida: Uppmätt genomsnittlig (höger-vänster) höjdprofil i bussens hjulspår för de tre
axlarna (ovan), vid passage över ett spårvagnsområde1
utmed busslinje 17 som gav en ej acceptabel2
vibration (nedan) för överfart i 50 km/h (Sed=0.74 MPa).
1
Garverigatan – Friggagatan (Gullbergsbrogatan). GPS SWEREF99TM: Nord 6400794, Öst 320799
4. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 4 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Projektets omfattning
Denna rapport utvärderar mätningar utförda 2012-11-07 av vägens jämnhet utmed busslinje 17 i
Göteborg, med avseende på skaderisk för bussförare p.g.a. stötformiga vibrationer. Aktuell studie är
en uppföljning till en ursprunglig mätning som utfördes 2011-05-02 till 2011-05-03 och som
analyserats i föregående rapport [1]. Metoderna för mätning och analys är identiska för de två
studierna, med undantag för överföring av hastighetsgränser från mätning 1 till mätning 2. Eftersom
mätsträckorna dessutom är så lika som omständigheterna tillåtit, är resultaten fullt jämförbara.
Tidigare resultat och metodbeskrivning repeteras därför i denna rapport.
Skaderisken för att bussförare ska drabbas av ryggskada vid upprepade stötar orsakade av bussens
rörelse utvärderas enligt ISO 2631-5 [2]. Denna standard anser vi vara mest aktuell och tillämplig
för den problematik med mekaniska farthinder/vägbulor och ojämna vägar som är huvudmotiven
för projektet. Fokus ligger på skador i kotpelaren och baseras på medicinska kliniska
undersökningar, samt generell kunskap om utmattningsskador. Ingen detaljredovisning av denna
standard görs här eftersom den tillämpas utan modifikation. För att kunna peka ut var längs vägen
som den stora påverkan sker behövs ett resultat som varierar utmed uppmätt sträcka och inte endast
det totala sammanvägda värdet som standarden ger. Därför beräknas skaderisken på två sätt, dels
ackumulerad över ett kortare närmast föregående intervall av 20 m, dels för hela vägsträckan. Det
gör att kritiska vägavsnitt kan lokaliseras med 20 m upplösning, vilket kan vara lämpligt för att
precisera var åtgärder bör vidtas.
Vägytan utvärderas på samma sätt oavsett hur den ser ut. Förekommer t.ex. vägbulor som ger höga
stötexponeringar kommer beräkningen att automatiskt påvisa hög risknivå, på liknande sätt som för
en bristfälligt anlagd skarv i asfalten. Genom att behandla hela linjesträckan på ett enhetligt och
likvärdigt sätt elimineras risken att missa väsentlig information. Eftersom föreskriven hastighet
används vid beräkningarna så sker heller ingen otillbörlig diskriminering av vald vägkonstruktion.
Bussmodellerna är framtagna med hjälp av expertis på fordonsdynamik och baseras inte på skicket
av enstaka bussar. Därmed diskrimineras ej heller bussbolagen och hur väl de uppfyller sina krav.
Det är en separat fråga som är helt oberoende av vägens utvärdering.
2
Sed> 0.5 MPa
5. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 5 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Underlag för beräkning
Underlaget för utvärderingen av vägen består av följande delar:
1. Mätningar av väghöjd utförda av Vectura.
2. Vibrationsmätningar för bestämning av stolsmodell (urspr. mätning), se avsnitt
Sätesmodell.
3. Nominell hastighetsbegränsning enligt Vecturas registrering i samband med
vägprofilbestämning (urspr. mätning).
4. Lokalisering (GPS) och utsträckning av speciella vägkonstruktioner som ÅF tagit fram för
analys (urspr. mätning).
5. Hastighetsanpassning enligt riktlinjer från beställare.
Korrektheten i underlaget har ej kunnat verifieras av SP utan är bidragande parts ansvar.
Redogörelser för bestämning av vägprofil/väghöjd (utifrån 1) samt hastighetsprofil (enligt 3-5) ges
nedan.
Vägprofil
Mätningen av vägprofil utfördes med en Profilograf som är en mindre buss med en uppsättning av
17 lasrar som mäter avståndet till vägytan, se Fig. 1. Genom att summera detta avstånd med bussens
rörelse (bestäms med tröghetsnavigering) fås en topografisk karta av vägytan med absoluta höjder,
typiskt som i Fig. 2.
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
Position laser (mm)
Höjd,vikt(godt.enhet)
-500 -400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400 500500
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
Relativ position längs väg (mm)
Vikt(godt.enhet)
Fig. 1. Position och viktning (’o’) av väghöjd för de 17 lasrarna som Profilografen mäter vägytan
med, tvärs (vänster) och utmed vägen (höger). Den uppskattade fördelningen av däckstryck (linje)
bestämmer viktningen för varje enskild lasers höjdbestämning.
6. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 6 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Fig. 2. Exempel på mätresultat från Profilograf för en ca 300 m lång vägsträcka. De olika kurvorna
beskriver uppmätt väghöjd för var och en av de 17 olika lasrarna med positioner enligt Fig. 1.
Hastighetsprofil
Grundinformation om tillåten hastighet registrerades av Vectura i samband med den första
mätning 1. Denna basinformation har sedan kompletterats med information om farthinder
samt hållplatsområden och rondeller med reducerad hastighet. ÅF har tillhandahållit denna i
form av listor med GPS-koordinater, riktningar (för att säkert åtskilja de två
färdriktningarna), samt deras längd. Fullständiga listor återfinns i avsnitt
7. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 7 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Hastighetsanpassning. Där anges tillåten hastigheten för aktuellt vägavsnitt, som sedan
översätts/reduceras enligt tabell 1 nedan.
Tabell 1. Anpassning av hastighet för olika vägkonstruktioner.
All trafik (km/h) Buss (km/h)
Tillåten hastighet Normalväg Farthinder Hpl-områden Rondell
15 15 15 15 15
20 20 15 20 20
30 30 15 20 30
40 40 15 20 30
50 50 15 20 30
60 60 - 20 30
70 70 - 20 30
Vald hastighetsbegränsning över farthinder är lägre än de av bussbranschen officiellt
rekommenderade och överenskomna gränsen benämnd ’arbetsmiljöhastighet’ [3]. Den är bestämd
till 20-30 km/h, beroende på typ av farthinder. Notera att:
Rapporten är endast giltig för körning med ovanstående hastighetsreduktioner.
Den simulerade hastigheten bestämdes för att så väl som möjligt följa den maximalt tillåtna
hastigheten, utan överskridelser och med rimliga begränsningar på acceleration och inbromsning.
Ibland är vägavsnitten mellan hastighetsomställningarna för korta för att bussen ska hinna uppnå
aktuell hastighetsbegränsning. Bussen har då accelererats till så hög hastighet som är möjligt före
full bromsning ned till sänkt tillåten hastighet. Detta motsvarar en ideal fullt tillåten körstil som ger
kortast möjliga körtid. Vid farthinder har hastigheten sänkts en kortare sträcka före och en något
längre sträcka efter hindren. Sträckan efter är längre än före eftersom referenspunkten för bussen är
framhjulen: För att hela bussen (inklusive bakhjul) ska passera med korrekt hastighet måste
avstånden mellan hjulen läggas till sträckan efter hindren. Den maximala accelerationen och
inbromsningen uppskattades motsvara det mest forcerade körsättet med en tom buss som har högsta
prestanda. Uppskattade värden ges i tabell 2. Beräknad hastighetsprofil vid ett farthinder är
illustrerad i Fig. 3.
Tabell 2. Värden för bestämning av hastighet utifrån maximalt tillåten hastighet.
Acceleration:
Tid (s) 0-100 km/h.
Inbromsning:
Tid (s) 100-0 km/h.
Farthinder sänkt hastighet
Sträcka före
hinder (m)
Sträcka efter
hinder (m)
20 15 5 15
8. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 8 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
0.49 0.5 0.51 0.52 0.53 0.54 0.55 0.56 0.57 0.58 0.59
15
20
25
30
35
Simulerad och tillåten hastighet
Distans från start (km)
Hastighet(km/h)
Sim
Max
Farthinder
Fig. 3. Hastighetsanpassning vid farthinder. Tillåten (’Max’) och simulerad (’Sim’) ’verklig’
hastighet för buss, med markering av farthindrets start- och slutposition (’Farthinder’).
Återanvändning av hastighetsinformation
Överföring av positioner från mätning 1 till mätning 2 har gjorts via GPS-koordinater och
interpolation. Samplingsintervall för GPS-registreringen var 1 sekund motsvarande ca 10 m för
aktuell hastighet vid mätning. Noggrannheten uppskattas till bättre än 3m (95% konfidens). För att
inkludera detta överföringsfel har marginalerna ’sträcka före/efter hinder’ i Tabell 2 ökats med 5m
för mätning 2, till 10 resp. 20 m.
9. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 9 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Förenklad beskrivning av beräkningsmetod
Analys av uppmätt vägprofil
Vägprofilen som bestämts med Profilograf utvärderas i flera steg:
1. Axelrörelser bestäms genom att väga samman väghöjder enligt Fig. 1 ovan.
2. Hastighetsprofil bestäms enligt avsnitt Hastighetsprofil.
3. Väghöjder (steg 1) konverteras från sampel (mätpunkter) med lika avstånd till sampel med
lika tids-skillnad, enligt vald samplingsfrekvens och hastighetsprofil (steg 2).
4. Rörelsen i bussen bestäms genom digital filtrering [4-6] av axelrörelser i vertikal led, för
samtliga karossdelar. Detta tar hänsyn till styvheter i fjädring och däck samt trögheten att
röra busskarossen.
5. Rörelsen i bussens kaross överförs till rörelse i förarsätet, återigen med digital filtrering.
Denna beräkning baseras på hur sätet reagerat under en del av en vibrationsmätning, se
avsnitt Sätesmodell.
6. Rörelsen i sätet fortplantar sig till rörelse i ryggraden enligt ISO2631-5 [2]. Denna gång
används ett olinjärt digitalt filter som är fullständigt specificerat i denna standard.
7. Rörelsen i ryggraden utvärderas slutligen enligt ISO2631-5 för utmattningsbrott i
kotpelaren. Generellt har 300 överfarter använts för beskriva en daglig upprepad exponering
motsvarande normal arbetstid.
Utvärderingen omfattar endast vertikal rörelse. Roll, dvs. rotation runt axeln i färdriktningen
exkluderas genom att höger och vänster sida av buss antas röra sig identiskt lika. Vägens
höjdvariation vägs dels samman höger-vänster, dels enligt däckens utbredning och Profilografens
upplösning. Rörelsen för varje axel bestäms individuellt och flexibilitet i fjädring och däck beskrivs
med en linjär modell. Karossen antas vara stel med en likformig fördelning av dess massa och last.
Dessa kompromisser bedöms svara väl mot den noggrannhet som kan uppnås för bussmodellerna.
Möjliga felkällor för beräkningen redovisas i avsnitt Osäkerhet beräkning.
Bussmodell
Med busstyp avses typen av buss som används, här en två-delad ledbuss med tre axlar. Den fysiska
busstypen beskrivs matematiskt med buss-modeller för att användas vid beräkningar. Dessa
modeller är matematiskt formulerad information som beskriver bussens egenskaper så bra som
möjligt. Här översätts denna information till digitala fordonsfilter som direkt kan omsättas i en
praktisk och synnerligen effektiv beräkning. De digitala fordonsfiltren för bussrörelsen är dock
relativt komplicerade att redogöra för och beskrivs därför inte i denna rapport. Vi har dock för
avsikt att inom något år publicera härledningen av fordonsfilter i detalj i internationella
vetenskapliga tidskrifter med bedömning. För närvarande kan generella referenser ges till
konferenspresentationer [7-8] och bokkapitel [6]. Generellt kan sägas att metodiken i sina delar är
välkänd och etablerad men inte anpassningen till aktuell tillämpning.
För att på åtminstone ett och dessutom så enkelt sätt som möjligt beskriva hur bussmodellen
reagerar visas beräknade bussrörelser i Fig. 4. Här rör sig en hjulaxel åt gången nedför ett kantstöd
på 10 cm. Fördelen med en beräkning är att en axel kan röras åt gången. I praktiken är det svårt att
utföra på annat sätt än med stillastående buss i laboratorium med oberoende reglering av varje axels
position. Notera att ibland rör sig bussgolvet åt motsatt håll som axeln, i andra fall med. Det beror
på vilken axel som rör sig och var den befinner sig i förhållande till andra axlar och golvposition.
Även om endast en axel rör sig åt gången så kan rörelser genereras utmed hela bussen. Även om
däckets kontaktyta är stilla så kan bussen röra sig ovanför. Hur snabbt insvängningarna sker beror
på fjädringsstyvheter, bussens tyngd och dess fördelning och laster.
10. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 10 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
0 1 2 3 4 5
-0.2
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
Reaktion ledbuss vid passage nerför trottoar
Tid (s)
Höjd(m)
Framaxel
Golv förarsäte
0 1 2 3 4 5
-0.2
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
Reaktion ledbuss vid passage nerför trottoar
Tid (s)Höjd(m)
Bakaxel
Golv förarsäte
0 1 2 3 4 5
-0.2
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
Reaktion ledbuss vid passage nerför trottoar
Tid (s)
Höjd(m)
Ledvagnsaxel
Golv förarsäte
Fig. 4. Ledbuss: Golvrörelse under förarstol när en axel åt gången passerar nerför ett kantstöd på 10
cm.
11. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 11 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Sätesmodell
Modellen av förarsätet är bestämd ur en vibrationsmätning som utfördes av Vectura under
mätning 1. Vibrationssignalen redovisas i Fig. 5 nedan. Ur denna information bestämdes en
matematisk modell för sätet [9], därefter ett digitalt sätesfilter som direkt kan användas för att
bestämma hur sätet reagerar på olika rörelser. Från Fig. 5 (höger) kan noteras att dämpningen är
relativt låg, rörelsen i sätet är nästan lika stor som på golvet. Sätets rörelse enligt framtagen modell
visas i Fig. 6 för en passage nedför ett kantstöd.
Eftersom accelerationen inte innehåller långsamma variationer gick det inte att bestämma hur sätet
rör sig efter lång tid. Därför fullföljer inte sätesmodellen rörelsen fullt ut efter en lång tid, se Fig. 6.
Det har dock ingen betydelse här eftersom långsamma stora höjdvariationer ej förekommer i någon
mätning eller beräkning. Testsignalen är nämligen maximalt relevant eftersom den är ett konkret
exempel på sätets rörelse, både vad gäller amplitud och variationshastighet.
Fig. 5. Mätning av vibration för bestämning av sätesmodell, hela utnyttjad mätperiod (vänster) samt
kortare del (höger). Riskerna för vägd skaderisk enligt ISO2631-1 visas som jämförelse med vägd
uppmätt vibration (RMS: Säte).
0 1 2 3 4 5
0.9
0.92
0.94
0.96
0.98
1
Sätesrörelse för bussfärd nerför trottoar
Tid (s)
Höjd
Golv
Förarsäte
Fig. 6. Rörelse för framtagen sätesmodell när bussens golv rör sig 10 cm nedåt motsvarande
busspassage nerför ett kantstöd (vid tiden t=0s).
12. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 12 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Osäkerhet beräkning
En beräkning kan liksom en mätning aldrig garanteras vara helt korrekt. För komplexa problem som
detta krävs alltid en stor mängd approximationer och matematiska omformuleringar som kan orsaka
fel i resultaten. Vi har använt de verktyg vi ansett vara mest lämpliga och kontrollerat alla
delresultat så långt det är möjligt. Tyvärr finns det mycket litet eller knappt alls något annat material
att jämföra med. Metoden är under utveckling. Därför är resultatet vägledande utan garanti för dess
giltighet. Verifiering bör alltid göras. Då är det av yttersta vikt att kontrollera och i detalj uppfylla
alla förutsättningar (t.ex. hastigheter).
Även om osäkerheten kan vara relativt stor för de absoluta skaderisknivåerna, så har sannolikt
rangordningen av riskerna bättre precision. Dvs, om man åtgärdar problemen i fallande beräknad
nivå på skaderisk så börjar man i rätt ände. Beräkningarna förutsäger sannolikt också relativa
förändringar väl. Exempelvis när hastigheten reduceras, stolar byts ut, eller om ledbuss byts mot
boggiebuss.
De approximationer som kan ha en stor betydelse är följande:
Linjär modell av buss. Det betyder att effekten av att köra nerför en 20 cm högt kant är
precis dubbelt så stor som att köra nerför en 10 cm hög kant. I praktiken stämmer inte detta
för stora rörelser. Bussen har speciella skydd för att inte gå sönder som är mycket styvare
än fjädringen. Dämparna är oftast starkt asymmetriska. Vid extrema rörelser gäller alltså
inte det beräknade resultatet. Eventuella problem bör dock uppträda vid måttliga rörelser.
Beräkningsfel vid mycket höga nivåer ändrar inte skaderiskbestämningen kvalitativt när
den långt tidigare redan bestämts att vara hög.
Förenklad modell. Hjulupphängningar o.dyl. är lite olika utformade på olika bussar. För att
vara allmängiltigt är det ej önskvärt att beskriva sådant i detalj. Det gör emellertid att
överensstämmelsen med vilken buss som helst inte blir så bra som den skulle kunna vara.
Detta är en ofrånkomlig konsekvens av en generell och så neutral utvärdering som möjligt.
Ska beräkningen verifieras i detalj mot mätningar måste modellerna detaljanpassas till
aktuell buss, allra helst med en neutral ’kalibrering’ [8] under närmast fullständigt kända
förhållanden.
Felaktiga parametrar. För att använda så relevanta värden på alla parametrar
(fjädringsstyvhet, tyngpunkter etc.) som möjligt för bussmodellerna har vi kontaktat
expertis på busskonstruktion. Istället för sådana antaganden kan en kalibrering av buss [8]
göras i laboratorium alternativt med körning över känd vägojämnhet för att reducera dessa
fel till ett minimum.
Körsätt. Föraren har stor påverkan på vibrationerna med sitt körsätt. Främst val av
hastighet men även sidoplacering på väg, inbromsning och acceleration,
kurshållning/styrning etc.. En utvärdering bör dock göras mot en tänkt ideal körstil och inte
personliga högst varierande kvalifikationer. Därför kan inte körsättet anses vara en källa till
felaktigheter i beräkningen. Däremot kan det ge avvikelser vid en verifiering mot
vibrationsmätning i buss. Dessa kan vara betydande eftersom ingen förare kan köra helt
idealt, i synnerhet inte i en komplicerad trafikmiljö.
Varierande last. När bussar får stor last ändras rörelsen. Detta påverkar förstås
vibrationerna. Olika bussar har olika system att kompensera för lastvariationer. Ingen
hänsyn har därför tagits till lastvariationer. Det ger dock variationer i resultaten som skulle
kunna reduceras, eller i varje fall uppskattas.
Horisontella rörelser. För skaderisk för bussförare bör det främst vara den vertikala
rörelsen som har betydelse. Orsaken är att den primära excitationen eller ’provocerande
rörelsen’ av däckens kontaktyta sker i vertikal riktning. Vägytan rör sig knappast i sidled.
När denna vibration letar sig in i bussen ’sprids’ den dock i alla möjliga riktningar beroende
på bussens specifika konstruktion. Därför är det tveksamt om man kan beskriva den
13. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 13 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
horisontella rörelsen så generellt som det är önskvärt. Bussmodellerna kan emellertid
generaliseras till att beskriva horisontell rörelse och ISO2631-5 tar hänsyn till denna.
Roll, rotation kring axel i färdriktning. Vid varje asymmetrisk överfart, t.ex. att hjul på
ena sidan men inte andra träffar en nedsänkt brunn kommer ofrånkomligen busskroppen att
’rolla’, dvs vrida sig. Modellerna ignorerar vridningen men anpassar vertikalrörelsen efter
den genomsnittliga väghöjden på de två sidorna. Ett rimligt alternativ är att ta med roll med
dess kanske största bidrag till bussrörelsen, en horisontell rörelse tvärs färdriktningen.
Begränsad upplösning mätning av vägyta. Profilografens upplösning längs färdriktningen
är optimerad för fordonsdynamik vilket betyder att den ger försumbara bidrag till
beräkningsfelen. Noggrannheten på väghöjden är mycket bättre än noggrannheten för
modellerna. Däremot kan antalet lasrar i sidled vara en väsentlig begränsning vid
oregelbunden väg. Problem kan också uppstå när väghöjden ändrar sig abrupt, t.ex. vid
järnvägsspår och andra kanter.
Väderpåverkan, snö etc. Inflytandet av snö, löst grus och liknande tillfälliga förändring
har stor variation och har därför inte tagits i beaktande. En detaljbeskrivning krävs.
Okända faktorer. Denna lista är ej uttömmande för alla felkällor.
Referenser
[1] Skaderisker för yrkesförare och bussfordon i linjetrafik i Göteborg (Linje 17,25,58,62),
Göteborgs Stad.
[2] ISO 2631-5 (2004). Evaluation of the Human Exposure to Whole-Body Vibration, The
International Organization for Standardization, Geneva.
[3] Trafikverket (2010). Bussar och Gupp – Utgångspunkter, avsikter och fakta. Publikation
2010:052, 2010-04. ISBN: 978-91-7467-024-0.
http://www.av.se/dokument/Teman/transport/Bussar_och_gupp.pdf
[4] Hamming, R.W. (1998). Digital filters, Dover/Lucent Technologies, ISBN 0-486-65088-X,
New York.
[5] Chen, C (2001). Digital Signal Processing, Oxford University Press, ISBN 0-19-513638-1,
New York.
[6] Hessling J. P. (2011), Integration of digital filters and measurements, Digital Filters: chapter
6, (IN-TECH), ISBN 978-953-307-190-9.
[7] Hessling, J.P. & Zhu, P.Y. (2008c). Analysis of Vehicle Rotation during Passage over Speed
Control Road Humps, ICICTA 2008, International Conference on Intelligent Computation
Technology and Automation, Changsha, China, Oct. 20-22, 2008.
[8] Zhu, P.Y.; Hessling, J.P. & Wan, R. (2009). Dynamic Calibration of a bus, Proceedings of
XIX IMEKO World Congress, Lisbon, Portugal Sept., 2009.
[9] Pintelon, R. & Schoukens, J. (2001). System Identification: A Frequency Domain Approach,
IEEE Press, ISBN 0-7803-6000-1, Piscataway, New Jersey.
[10] http://www.lantmateriet.se/templates/LMV_Page.aspx?id=4219
http://sv.wikipedia.org/wiki/SWEREF_99_TM
14. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 14 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Tolkning av resultat
Hastighet
Hastigheten har en mycket stor inverkan på skaderisker för både förare och buss. Detta är knappast
förvånande vid användning av farthinder eftersom en reaktion som varierar med hastighet är precis
vad som avses. Generellt ökar vibrationsnivån i normala fordon i samma grad som hastigheten ökar
för dåligt utformade och dubbelt så snabbt för bra utformade farthinder. Dvs. ökar hastigheten 10%
så ökar vibrationsnivån med 10% för dåliga och 20% för bra farthinder. Detta är en mycket
approximativ tumregel. Att bra farthinder ger en snabbare ökning av vibrationer ska inte tolkas
negativt. Tvärtom, för en specificerad vibrationsnivå vid tillåten hastighet så blir vibrationerna
mindre för bra än dåliga hinder vid hastigheter under den tillåtna. Därför är ’bra’ farthinder bättre än
’dåliga’.
En godtyckligt låg skaderisk kan alltid uppnås för föraren och ofta för bussen om hastigheten väljs
tillräckligt låg. Krypkörning är i praktiken ej acceptabel, såväl för omgivande trafik som bussbolag.
Därför är det av yttersta vikt att både förare kör bussen och att beräkning görs vid maximalt tillåten
hastighet vid all form av utvärdering.
Samtliga resultat bör anges tillsammans med aktuell hastighet, vid såväl mätning som beräkning.
Annars kan inte skaderisken överhuvudtaget bedömas.
Kriterium för acceptabla nivåer för bussförares stötexponering
Beräkningen av stötexponering under en kort föregående sträcka av 20 m är endast till för att kunna
lokalisera kritiska vägavsnitt. För att skaderisken ska anses vara acceptabel i sin helhet:
Acceptans: Ackumulerad stötexponeringen (blå kurva) ligger under den lägsta skaderisknivån
(”Måttlig hälsorisk”) på Sed=0.5 MPa vid slutdestination.
Detta är i enlighet med generella överenskommelser inom bussbranschen [3].
Enligt arbetsmiljöverket AFS 2005:15 krävs omedelbara insatser alternativt förbud mot, i detta fall
busstrafik, om den högre nivån ”Stor hälsorisk” på Sed=0.8 MPa överskrids. Mot bakgrund av den
stora variationen med hastighet måste information om påkallad hastighet finnas allmänt tillgänglig.
Vid användande av resultaten i denna rapport bör osäkerheten i beräkningen (se avsnitt Osäkerhet
beräkning) tas i beaktande. Verifierande mätning får anses obligatorisk tills metoden blivit etablerad
och allmänt accepterad.
Giltighet/märkning/rapportering av resultat
Under diverse omständigheter kan resultaten bli mindre relevanta, värdena få låg precision eller helt
enkelt vara felaktiga när informationen inte varit korrekt.
Stöt som bedömts i det närmaste som identisk för mätning 1 och 2 rapporteras med ’Ix
(s1=>s2)’, där x refererar till numrering och ’s1’ resp. ’s2’ till Sed-nivåer i tidigare [1] och
denna rapport.
Fel i underlag (t.ex. farthinder ej medtaget i lista) rapporteras med ’F’. Notera att detta
innebär att slutsats ej kan ges, inte att vägens ojämnheter är oacceptabla. Hastigheten
reduceras för de vägkonstruktioner som är upptagna i avsnitt Hastighetsanpassning. Om
inte alla objekt är medtagna kommer den simulerade hastigheten och därmed stötvärdet att
bli alldeles för högt. Kompletteras listan med det som saknas blir stötnivån korrekt bestämd.
15. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 15 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Vid mycket kraftiga stötar ger inte standarden ISO2631-5 [2] ett korrekt värde. Dess
[olinjära] konstruktion och tänkta tillämpbarhet inkluderar inte sådana extremfall.
Värdet är av dock mindre intresse eftersom åtgärder inte bestäms av om stöten är extrem
eller mycket stor. För att inte uppge felaktigheter i resultatet anges en undre gräns istället
för ett specifikt extremt värde. Här anges dessa fall med ”Sed>1 MPa”.
Ibland registreras likartade stötar upprepade gånger. Om beskrivningen och placeringen
skulle upprepa en tidigare kommentar sammanfattas det med ’R’ (repeterad). Det är dock
inte identiskt samma ojämnhet som orsakar stöten, däremot är den av likartad karaktär och
inträffar på ungefär samma plats (inom ca 50-100m) som tidigare kommenterats.
Beträffande stötvärden antas endast värden nära eller över insatsvärdet vara av intresse. I de
beskrivande listorna anges positioner för vilka Sed>0.4 MPa, alt. max 30 positioner.
Resultat
Redovisningen består av:
1. Likheter och skillnader för mätsträckor:
a. Linjesträckning för mätning 2 och 1, i de två olika riktningarna. Notera att
’österut’/’västerut’ samt ’norrut’/’söderut’ mäts i olika riktningar, dvs slutpunkt för
den ena riktningen sammanfaller med startpunkt för den andra.
b. Bestämd hastighetsprofil för mätning 2 och 1, i de två riktningarna enligt underlag,
se avsnitt Hastighetsprofil. Sänkning till lägsta hastighet illustrerar förekomst av
farthinder.
2. Jämförelse av stötexponeringen (Sed) för mätning 2 och 1, för de två riktningarna:
a. Grafiska figurer, mätning 2 och 1
b. Beskrivande sammanfattning
3. Resultat mätning 2: Skaderisk för bussförares rygg, enligt ISO2631-5, uttryckt i ekvivalent
kotkompressionstryck för 300 överfarter motsvarande daglig exponering. Skaderisken är
dels bestämd för en sträcka på 20m för att kunna lokalisera kritiska vägavsnitt, dels
ackumulerad för hela linjesträckan för totalgodkännande. För vardera riktning:
a. Grafisk översikt, ger vägledning för efterföljande lista.
b. Lista av höga nivåer, ordnade i fallande ordning.
c. Kommentarer för listade avsnitt (b).
För acceptabel skaderisk ska den ackumulerade nivån (blå linje) ligga under måttlig
hälsorisk (Sed =0.5 MPa).
4. Resultat mätning 1: Återgivet/repeterat i sin helhet enligt pkt 3 för enkel jämförelse.
Lokaliseringen av kritiska avsnitt är central för att vidta åtgärder och ges därför på flera sätt:
S (km): Distans från startpunkt i km, för approximativ enkel angivelse mot linjekarta.
D (grd): Färdriktning i 0-360 grader, som på en kompass.
GPS-koordinater, uttryckta på två sätt:
GPS.x/10^6, GPS.y /10^6: nord-syd resp. öst-väst koord. enligt projektionen
SWEREF99TM [10], dividerad med 10^6= 1 000 000. Detta format är vanligt för
kartmaterial i Sverige.
GPS-lat, GPS-long (WGS84): Latitud och longitud angivet i grader (jordklotets
rymdvinklar). Detta är kanske det allra vanligaste internationella formatet.
16. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 16 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 Österut – Linjesträckning
0 1 2 3 4 5 6 7 8
-5
-4
-3
-2
-1
0
Relativ Väst-Öst position (km)
RelativSyd-Nordposition(km)
Linje 17 österut, mätning 2
0 1 2 3 4 5 6 7 8
-5
-4
-3
-2
-1
0
1
Relativ Väst-Öst position (km)
RelativSyd-Nordposition(km)
Linje 17 österut, mätning 1
Fig. L17E. Utsträckning linje 17 ’österut’, för aktuell mätning 2 (överst) och ursprunglig mätning 1
(nederst). Startpunkt för varje mätning är angiven med ’o’. Total väglängd 16.506 / 16.476 km.
17. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 17 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 Västerut – Linjesträckning
-7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0
-1
0
1
2
3
4
Relativ Väst-Öst position (km)
RelativSyd-Nordposition(km)
Linje 17 västerut, mätning 2
-7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0
-1
0
1
2
3
4
Relativ Väst-Öst position (km)
RelativSyd-Nordposition(km)
Linje 17 västerut, mätning 1
Fig. L17W. Utsträckning linje 17 , för aktuell mätning 2 (överst) och ursprunglig mätning 1
(nederst). Startpunkt för varje mätning är angiven med ’o’. Total väglängd 16.536 / 16.483 km.
18. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 18 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 Österut – Hastighetsprofil
2 4 6 8 10 12 14 16
10
20
30
40
50
60
70
80
Linje 17 österut, mätning 2
Distans från start (km)
Hastighet(km/h)
2 4 6 8 10 12 14 16
10
20
30
40
50
60
70
80
Linje 17 österut, mätning 1
Distans från start (km)
Hastighet(km/h)
Fig. H17E. Beräknad hastighet utmed linje 17 ’österut’, för aktuell mätning 2 (överst) och
ursprunglig mätning 1 (nederst).
19. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 19 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 Västerut – Hastighetsprofil
2 4 6 8 10 12 14 16
10
20
30
40
50
60
70
80
Linje 17 västerut, mätning 2
Distans från start (km)
Hastighet(km/h)
2 4 6 8 10 12 14 16
10
20
30
40
50
60
70
80
Linje 17 västerut, mätning 1
Distans från start (km)
Hastighet(km/h)
Fig. H17W. Beräknad hastighet utmed linje 17 ’västerut’, för aktuell mätning 2 (överst) och
ursprunglig mätning 1 (nederst).
20. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 20 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 Österut – Jämförelse av stötexponering bussförare
21. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 21 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Sammanfattning
Diverse vägarbeten orsakade höga stötnivåer på vissa sträckor. Vid 12.9 km byggdes en ny rondell
och vid 5.8 km fanns en temporär järnplåt utlagd för passage över grop. Många hållplatsområden
passerades också i normal fart eftersom de inte fanns upptagna som hpl-områden (se avsnitt
Hållplatsområden). P.g.a. hårt slitage av dessa med ibland stenläggning kan stötarna bli mycket
kraftiga (som vid 9.4 km). Korsningar med hjulspår och lagningar/slitage vid trafikljus orsakar
också starka stötar i normal fart, t.ex. vid 4.4 km. En återkommande (jmfr mätning 1) mycket hög
stöt noteras i en korsning som föregås av grop följt av stenlagt övergångsställe, vid 15.3 km. Endast
ett farthinder (Wieselgrensplatsen) är upptaget och ger en hög men acceptabel stötnivå (Sed=0.468).
På körbanorna längs normala vägavsnitt (exkl. korsningar, brunnanslutningar och hållplatsområden
o.dyl.) har inga höga stötnivåer noterats. Den goda ytjämnheten kan bero på utförda
beläggningsarbeten mellan de två mätningarna. Bortser man från nämnda temporära och typiska
problem (märkta med gul cirkel i föregående figur) verkar det som att vägkvaliten förbättrats något
på ett flertal avsnitt sedan mätning 1. Vissa återkommande problemavsnitt har emellertid förvärrats,
sannolikt p.g.a. slitage.
Passeras hållplatsområden och korsningar med sänkt hastighet, samt pågående vägarbeten resulterar
i bra ytjämnhet, så förbättras situationen avsevärt. Återstående problem består typiskt av branta
anslutningar till brunnar, hjulspår i korsningar och områden med spårvagnspår där asfalten går
sönder. Om brunnanslutningar istället flackas ut över dubbla avståndet (2m istället för 1m)
reduceras sannolikt stötarna till en acceptabel nivå. När en buss kör över spårvagnsspår betyder det
att det finns en redundans i kollektivtrafiken (buss och spårvagn). Är det möjligt att undvika denna
dubblering försvinner också problemen (för busstrafiken) med spårvagnsspåren.
22. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 22 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 Västerut – Jämförelse av stötexponering bussförare
23. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 23 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Sammanfattning
Riktning västerut uppvisade höga stötnivåer på avsnitt motsvarande österut med höga nivåer:
Vägarbete med ny rondell inträffade vid 3.6 km (vid 12.9 km österut) samt temporär plåt för
passage över grop vid 10.6 km (vid 5.8 km österut). P.g.a. att överfarten över plåten västerut skedde
i 50 km/h mot 30 km/h österut gjorde att nivån blev betydligt högre. Gropigheterna vid trafikljus,
ingången till Redbergsplatsen ger i full fart (50 km/h) oväntat hög stöt, för båda mätningarna (1 och
2). Detta område bör granskas speciellt. Många hållplatsområden passerades, precis som för
riktning österut, i hög fart om de inte finns upptagna som hpl-områden (se avsnitt
Hållplatsområden). Hållplatsområden är ofta slitna. Korsningar med hjulspår och lagningar/slitage
vid trafikljus orsakar också starka stötar i normal fart, t.ex. vid 11.9 km.
På samma sätt som för riktning österut finns endast ett farthinder (Wieselgrensplatsen) med i listan.
Stötnivån västerut (Sed=0.458) är mycket lika den österut (Sed= 0.468). Stöten är kraftig men, som
enskild företeelse, tillåten. Farthindret är komplext och uppbyggt av inte mindre än fyra delar,
inledande betong, platå med asfalt och stenläggning (gångbana), samt avslutande betong.
Svårigheten att få bra övergångar i skarvarna bekräftas av ytmätningen som uppvisar tydliga
försänkningar och gropar där skarvarna gissningsvis finns, se Fig. Wiesel nedan. En tydlig skarp
sättning på ca 20mm i den stenlagda gångpassagen är troligtvis den primära orsaken till den höga
stöten. Hindrets längd är också ogynnsamt eftersom det överensstämmer med axelavståndet [7].
Längden borde vara betydligt längre alt. kortare. Samtliga dessa problem bekräftas av matchande
vibrationer i ryggen. Den lägre hastigheten (15 km/h mot rekommenderat 20-30 km/h) till trots är
stötnivån nätt och jämnt acceptabel. Vår bedömning är därför att detta typ av hinder inte bör anses
som idealt. Enklare ’sammanhållna’ hinder där formparametrar som vinklar, längder, rundningar
och anslutningar samt stabilitet förenklas och prioriteras ger sannolikt bättre funktion.
På körbanorna längs normala vägavsnitt (exkl. korsningar, brunnanslutningar och hållplatsområden
o.dyl.) har inga höga stötnivåer noterats. Den goda ytjämnheten kan bero på utförda
beläggningsarbeten mellan de två mätningarna. Beläggningarna i hållplatsområden verkar dock i
många fall inte åtgärdats, alternativt slitits. Bortser man från nämnda temporära och typiska
problem (märkta med gul cirkel i föregående figur) verkar det som att vägkvaliten förbättrats något
på vissa sträckor sedan mätning 1. Återkommande problemavsnitt har emellertid ofta förvärrats,
sannolikt p.g.a. slitage.
Passeras hållplatsområden och korsningar med sänkt hastighet, samt pågående vägarbeten resulterar
i bra ytjämnhet, så förbättras situationen avsevärt. Återstående problem består typiskt av branta
anslutningar till brunnar, hjulspår i korsningar och områden med spårvagnspår där asfalten går
sönder. Om brunnanslutningar istället flackas ut över dubbla avståndet (2m istället för 1m)
reduceras sannolikt stötarna till en acceptabel nivå. När en buss kör över spårvagnsspår betyder det
att det finns en redundans i kollektivtrafiken (buss och spårvagn). Är det möjligt att undvika denna
dubblering försvinner också problemen (för busstrafiken) med spårvagnsspåren.
24. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 24 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Fig. Wiesel. Farthinder Wieselgrensplatsen, riktning västerut. Uppmätt vägprofil (ovan) och
reaktion/acceleration i bussens förarsäte samt rygg (nedan). Vertikala linjer är hjälplinjer som
(gissningsvis) indikerar skarvar mellan olika material: betong (ramp upp) – asfalt (platå) –
stenläggning (platå) – betong (ramp ner). Varje skarv ger upphov till en tydlig ökad vibration
(nedan).
25. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 25 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 österut – Stötexponering bussförare (mätning 2)
27. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 27 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Kommentarer efter enkel granskning: Linje 17 österut
1. Korsning med spårvagnsspår. Torpagatan – Munkebäcksgatan
Vägarbetsområde för ny rondell.
2. I-1 (>1 => >1) Smörslottsgatan – Rosendalsgatan
Grop vid stenlagt övergångsställe före korsning.
För hög hastighet (50 km/h) sväng vänster i korsning.
3. Brunn 50mm x 2m hpl Drottningtorget (sidogata) / Centralstation
Hög hastighet på stenlagd hpl (50 km/h).
4. Hpl med sliten yta, hög hastighet (50 km/h) Torpagatan – Rosendalsgatan
5. I-4 (0.694 => 0.736) Friggagatan – Garverigatan
Korsning med spårvagnsspår och sliten beläggning.
6. I-13 (0.522 => 0.713) Bäckedalsvägen, Wieselgr. – Tuvevägen
Grop före korsning med trafikljus, hög hastighet (50 km/h) sväng höger efter korsning
7. I-23 (0.429 => 0.621) Torpavägen
Sliten lagad yta på hpl, hög hastighet (50 km/h)
8. Vägarbete Wieselgr. Gatan, 100m före Långängen
Passage 20 mm järnplatta (30 km/h).
9. I-6 (0.649 => 0.559) Friggagatan
Hpl, ny beläggning(?), 30mm x 2m kant/grop, hög fart (50 km/h)
10. I-22 (0.436 => 0.548) Redbergsvägen – Kungsbackaleden (E6)
Spårvagnsspår, trasig yta
11. Spårvagnsspår vid hpl, något sliten asfalt Redbergsvägen, 200m efter E6
12. R
13. I-15 (0. 495 => 0.507) Wieselgrensgatan, överfart Björlandavägen
Gropig korsning
14. R
15. I-21 (0. 440 => 0.489) Östra Sjukhuset
Asfaltsskarv, brunn
16. I-2 (>1 => 0.480) 100 m före Göta Älvbron
Sliten yta, föregående mätning innehöll enstaka stor skada
17. Brant nedfart farthinder Wieselgrensplatsen, övergångsställe
18. Brunn 40mm x 2m, lagningar Nolehultsvägen
19. Gropig korsning, brunn 30mm x 1m vid trafikljus Wieselgr. Gatan – Långängen
20. Skarv efter övergångsställe, avrinning Östra Sjukhuset – Smörslottsgatan
21. Sliten, lappad yta 100m efter Göta Älvbron
22. I-25 (0. 417 => 0.430) Qvidingsgatan – Torpagatan
Grop vid trafikljus med övergångsställe
23. Spårvagnsspår vid hpl, något sliten asfalt Redbergsvägen, 50m efter E6
24. R
25. R
26. Brunn 50mm x 1 m följd av brant ramp upp, Wieselgrensgatan, 200m före Långängen
före trafikljus med övergångsställe efter 20m,
28. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 28 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 västerut – Stötexponering bussförare (mätning 2)
30. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 30 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Kommentarer efter enkel granskning: Linje 17 västerut
Korsning med spårvagnsspår. Torpagatan – Munkebäcksgatan
Vägarbetsområde för ny rondell.
I-3 (0.917 => >1) Gropar före trafikljus, före korsning. Härlandavägen – Örngatan
Vägarbete Wieselgr. Gatan, 100m före Långängen
Passage 20 mm järnplatta (50 km/h).
I-2 (>1 => 0.899) Friggagatan, Ranängsgatan
Hpl, passage i hög hastighet (50 km/h)
R
Passage över spårvagnsspår Berggruvegatan – Centralstation
I-9 (0.699 => 0.735) Ändhållplats Hinnebäcksgatan
Sliten yta på hpl, hög hastighet
R
R
I-24 (0.466 => 0.652) Östra Sjukhuset
Sliten yta vid trafikljus, följt av hållplats, hög hastighet (50 km/h)
Korsning med ’ås’ (se pkt 6, linje 17 österut) Wieselgr. – Tuvevägen
Hög hastighet i korsning
Mycket hög platå 250mm x 10m Östra Sjukhuset
I-17 (0.532 => 0.578) Burggruvegatan – Centralstation
30 mm asfaltskant i slutet på hpl, passage i hög fart (50 km/h)
I-16 (0.536 => 0.565) Rosendalsgatan
Brunn, lagning?
Bussfält med brunn och skada asfalt Redbergsplatsen
Ny beläggning men många skarpt försänkta brunnar Burggrevegatan
Hög fart (50 km/h) innan kurva höger
I-21 (0.492 => 0.534) Redbergsvägen, 30 m före överfart E6
Skarp ’kulle’, broskarv?
Skarv krökning/kulle på väg, hög fart innan sväng höger Östra Sjukhuset
I-18 (0.518 => 0.504)
Skarp krökning/grop på väg i asfaltsskarv, omvänt mot pkt 18 Östra Sjukhuset
I-27 (0.437 => 0.500) Ojämn yta i korsning Wieselgrensgatan – Björlandavägen
Spårvagnsspår, sliten och lagad asfalt 200 m efter Göta älvbron
R
Två brunnar och asfaltsskarv Finlandsvägen
R
Dålig asfalt (höger) före övergångsställe innan hpl Torpagatan
Spårvagnsspår, brunn vid hpl, hög hastighet (50 km/h) Redbergsvägen
Skarp 20mm lutning ned Finlandsvägen
I-22 (0.486 => 0.466) Spårvagnspår, sliten yta Friggagatan
I-19 (0.505 => 0.458), Farthinder se pkt 17, linje 17 österut Wieselgrensplatsen
R
31. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 31 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Ursprunglig mätning
För att underlätta jämförelser med mätning 1 repeteras tidigare resultat för aktuell linje 17 i sin
helhet nedan.
32. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 32 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 österut – Stötexponering bussförare (mätning 1)
34. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 34 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Kommentarer efter enkel granskning: Linje 17 österut
(Granskat bildmaterial kan vara inaktuellt.)
27. Grop vid övergångsställe före korsning Rosendalsgatan – Smörslottsgatan
För hög hastighet för sväng vänster i korsning.
28. Sliten yta Göta Älvbron
29. Flertal schakt Friggagatan
30. Spårvagnsspår, ojämn yta Garverigatan – Friggagatan
31. Asfaltsskarv/schakt? Sliten yta Tuve torg
32. Flertal schakt Friggagatan
33. Brunn 50mm x 0.9m Qvidingsgatan
34. Asfaltsskarv Smörslottsgatan
35. Stenbelagt övergångsställe Smörslottsgatan
med försänkning 30-50mm tvärs hela vägen
36. Spårvagnsspår Härlandavägen – Ängsvaktaregatan
37. Ojämn väg 300m före Redbergsplatsen
38. R
39. Grop, brunn? Bäckedalsvägen
Hög hastighet för sväng höger efter korsning
40. Ojämn väg, spårvagnsspår? Hpl Härlanda
41. Grop tvärs hela vägen Wieselgrensgatan, överfart Björlandavägen
42. R
43. Brunn/lagning ena kanten? Wieselgrensplatsen – Långängen
44. Grop/brunn en sida 50mm x 1m Gunnesgärde
45. Grop 30mmx1m, brunn? 200m före Vågmästareplatsen
46. Ojämn väg 100m för Drottningtorget
47. Asfaltsskarv, brunn Östra Sjukhuset
48. Ojämn väg Friggagatan, över E6
49. Sliten yta Torpagatan
50. Ojämn väg 200m före Redbergsplatsen
51. Lagningar i asfalt? Qvidingsgatan – Torpagatan
52. Ojämn gropig väg före farthinder Redbergsplatsen
53. Ojämn väg Hpl Härlanda
54. Grop och brunn 80 m före Olskrokstorget
35. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 35 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Linje 17 västerut – Stötexponering bussförare (mätning 1)
37. RAPPORT Datum Beteckning Sida
2013-01-18 37 (41)
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut
Kommentarer efter enkel granskning: Linje 17 västerut
(Granskat bildmaterial kan vara inaktuellt.)
Asfaltsskarv, grop 100mm Hinnebäcksgatan
F: För hög hastighet ändhpl
Sliten väg Friggagatan
Ojämn väg 50m före Redbergsplatsen
R
Blandad yta, sten asfalt, lagning, bussfilSpåntorget
F: För hög hastighet på hpl
R
Schakt 50mm x 1m Tuve torg
Grop 50-80mm x 3m Ca 40m före Norumshöjd
R
Gropig yta Tuvevägen 100m före korsning Finlandsvägen
Skarv asfalt – betong Redbergsplatsen
F: För hög hastighet på hpl
R
Asfaltkant ner 40mm Smörslottsgatan
R
Brunn? 200m efter Vågmästareplatsen
Brunn Rosendalsgatan
Schakt 20mm x 0.8m Burggrevegatan
Vågig väg, period 30m, skarv/grop? Östra Sjukhuset
Farthinder Wieselgrensplatsen
Ojämn väg med spårvagnsspår Avfart Göta Älvbron
Ojämn väg, skarp ’kulle’ Redbergsvägen, 30m före överfart E6
Ojämn väg, spårvagnsområde Friggagatan
Ojämn väg med spårvagnsspår Frihamnen från Göta Älvbron
Ojämn väg, skarv Östra Sjukhuset
F: För hög hastighet nära hpl
Ojämn yta i korsning Härlandavägen – Ängsvaktaregatan
Ojämn gropig väg / brunn? 100m före hpl Qvidingsgatan
Gropig korsning Wieselgrensgatan – Björlandavägen
Kulle 60mm x 5m, övergång/farthinder? 10m efter hpl Nordstan
Ojämn yta, spårvagnsspår, för hög hastighet nära hpl?
Gropig väg i rondell Tuvevägen – Knipplekullen, före hpl Grimbo
Ojämn väg, spårvagnsspår Vid hpl Härlanda