Presentatie vereniging van houtconstructeurs (VHC) 20130118

1Challenge the future
Stapelen met houtskeletbouw
Berekenen en modelleren van de schrankstijfheid van
meerlaagse houtskeletbouw.
Presentatie Ir. Tunis Hoekstra – 18 januari 2013 – Nieuwjaarsreceptie Vereniging van Houtconstructeurs (VHC)
© Han van Zwieten Architecten

Programma
• Presentatie
• Aanleiding
• Werkwijze
• Resultaten
• Vragen
25 minuten
5 minuten

Giet it oan?

Ingenieursbureau Boorsma B.V.
Eco-woningen (Emmeloord) Havenkantoor (Lelystad)
Koninginnehof (Zuidwolde)

Houten berging – Houtarchitectuurprijs 2010

Aanleiding tot het onderzoek
Houtskeletbouw – concept zeslaagse HSB
“Stapelen met HSB”

Houtskeletbouw – concept zeslaagse HSB

Resultaat van het afstudeerwerk
• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
Analytische berekeningswijze en modelleringsaanpak
mineral bonded
board
vapour control
layer (foil)
insulation
stud
head
binder
top rail
bottom rail
wood-based
panel
breather membrane
(watertight)
Het HSB wandelement:
Berekeningswijze & aanpak modellering:
Eurocode 5
(NEN-EN 1995)

Houtskeletbouw – gerealiseerde projecten
“Ecodus” (Delft, Nederland, 1992)
“Lage Korn”
(Buren, Nederland, 2
009)
(Aalsmeer, Nederland, 2
000)

• Knelpunten in het verleden
• Groeiende belangstelling
• Snel en schoon bouwen
• Energetische prestaties en duurzaamheid
• Kwaliteitscontrole en prefabricage
• Marktperspectief
Houtskeletbouw – voordelen

Houtskeletbouw – voorbeeld
“The Reflection Building”
(North Woolwhich, Londen, UK, 2002)

Houtskeletbouw – voorbeeld
“Casa Montarina”
(Lugano, Zwitseland, 2007)

Houtskeletbouw – gerealiseerde projecten
“Koninginnehof”
(Zuidwolde, Nederland, 2011)

• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
Houtskeletbouw – constructief ontwerp

• Vervorming in BGT is, en krachtsverdeling in UGT kan
afhankelijk zijn van de wandstijfheid:
Houtskeletbouw – toetsen van het constructief ontwerp

• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
Eurocode 5
(NEN-EN 1995)

• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
Eurocode 5
(NEN-EN 1995)
?

• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
F
u
h1
b1
𝑅 =
𝐹
𝑢
[𝑁/𝑚𝑚]
[N]
[mm]
[N/mm]

• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
Eurocode 5
(NEN-EN 1995)
Kern van dit afstudeerwerk:
berekeningswijze & aanpak modellering

Onderzoeksvragen
1. Literatuuronderzoek
2. Verbindingsmiddelenstijfheid
3. Stijfheid trek-verankering
4. Analytische berekeningswijze
5. Aanpak modellering
6. Geperforeerde wanden
Schrankstijfheid van het houtskeletbouw wand-element

Onderzoeksvragen
1. Literatuuronderzoek
2. Verbindingsmiddelenstijfheid Kser & ks
3. Stijfheid trek-verankering
4. Analytische berekeningswijze
5. Aanpak modellering
6. Geperforeerde wanden
Schrankstijfheid van het houtskeletbouw wand-element
Startfase
Uitvoeringsfase

Resultaten van het onderzoek
• Capaciteit trek-verankering van groot belang
• Verbindingsmiddelen grootste invloed op wand-stijfheid
• Test-resultaten uit literatuur
• Verbindingsmiddelen
• Trek-verankering
• Wand tests
Literatuuronderzoek

• Bijdragen in de vervorming
• Verbindingsmiddelen-slip
• Rek in de trek-verankering
• Druk loodrecht op de vezel
• Afschuiving in de plaat
• Rek in de stijlen
• Verschuiven van de onderregel
• Vergelijk met testen
Analytische berekeningswijze schrankstijfheid

F04
uf
npanels = 3
h1
b1

panel
rotation
combined
effect
panel
translation
+
=

𝑢𝑓 =
2 ∙ 𝐹04 ∙ 𝑠 ∙ (1 +
𝑕1
𝑏1
)
𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑏1 ∙ 𝐾𝑠𝑒𝑟 ∙ 𝑛𝑓𝑎𝑐𝑒𝑠
F04
uf
npanels = 3
h1
b1
b1
uf
F04
s
exaggerated fastener deformation

Verbindingsmiddelen stijfheid Kser & ks
Verbindingsmiddelen:
• nagels
• schroeven
• nieten
OSB (Oriented Strand Board ) Triplex (Plywood) Spaanplaat (Particleboard)
Gipskartonplaat Gipsvezelplaat

• In Eurocode 5 rekenregels slip-modulus Kser voor gebruik
in BGT: bijvoorbeeld nagels in een houtachtige plaat-op-
hout verbinding:
• Voor UGT moet volgens Eurocode 5 gebruik gemaakt
worden van Ku = 2/3 Kser.
Verbindingsmiddelen stijfheid Kser volgens Eurocode 5
𝐾𝑠𝑒𝑟 =
𝜌 𝑚
1,5
∙ 𝑑0,8
30

• In geval van hout-achtige platen kunnen vergelijkingen
voor Kser uit Eurocode 5 worden gebruikt voor
berekenen van de vervormingen in BGT. Voor bepalen
krachtsverdeling in UGT, kan slip-modulus tussen Kser en
Ku variëren.
Verbindingsmiddelen stijfheid Kser & ks – conclusies

• Voor gips-karton- en gips-vezel-plaat zijn op basis van
de gevonden test-gegevens waarden bepaald voor de
verbindingsmiddelen slip-modulus ks
Verbindingsmiddelen stijfheid Kser & ks – conclusies

F04
uhd
npanels = 3
h1
b1
npanels · b1

F04
uhd
npanels = 3
h1
b1
npanels · b1
𝑢 𝑕𝑑 =
𝐹04 ∙ 𝑕1
2
𝐾𝑕𝑑 ∙ (𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑏1)2

Stijfheid van de trek-verankering te bepalen met
inachtneming van:
• Staal-doorsnede
• Hout-doorsnede (getrokken stijl)
• Verbindingsmiddelen-groep
• Gatspeling
Stijfheid trek-verankering

F04
uhd
npanels = 3
h1
b1
npanels · b1
𝑢 𝑕𝑑 =
𝐹04 ∙ 𝑕1
2
𝐾𝑕𝑑 ∙ (𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑏1)2

•
•
30 nstuds · b
beff
45
90(nstuds · 45) + 30
𝑢 𝑐 =
𝐹04 ∙ 𝑕1
2
𝐾𝑐,90 ∙ (𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑏1)2
𝐾𝑐,90 N/mm = 1,3 ∙ ((nstuds ∙ b2) + 30) ∙ h2

F04
uG
npanels = 3
h1
b1
𝑢 𝐺 =
𝐹04 ∙ 𝑕1
𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑛𝑓𝑎𝑐𝑒𝑠 ∙ 𝐺 𝑚𝑒𝑎𝑛 ∙ 𝑏1 ∙ 𝑡

b1
Ft
Fc
F04
Ft
Fc
h1
ustr
npanels = 3
F04
elongation
shortening
𝑢 𝑠𝑡𝑟 =
𝐹04 ∙ h1
3
𝐸2 ∙ 𝑏2 ∙ 𝑕2 ∙ 𝑛 𝑠𝑡𝑢𝑑𝑠 ∙ 𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑏1
2

𝜇 ∙ ΣFi + q ∙ npanels ∙ b1
𝑢 𝑣 =
𝐹04
𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑛 𝑐𝑜𝑛𝑛 ∙ 𝐾𝑣
b1
F04
uv
npanels = 3
h1
npanels · b1
q
Fi
n-conn = 6

• Bijdragen in de vervorming
componenten in de wand-stijfheid

𝑢𝑓 =
2 ∙ 𝐹04 ∙ 𝑠 ∙ (1 +
𝑕1
𝑏1
)
F04
uf
npanels = 3
h1
b1
𝑅𝑓,𝑅𝑑 =
𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑛𝑓𝑎𝑐𝑒𝑠 ∙ 𝑏1
2(1 +
𝑕1
𝑏1
)
∙
𝐾𝑠𝑒𝑟
𝑠
[N]
[mm]
[mm]
[N/mm]
𝑅 =
𝐹
𝑢
[𝑁/𝑚𝑚]

F04
uf
npanels = 3
h1
b1
𝑅𝑓,𝑅𝑑 =
𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑛𝑓𝑎𝑐𝑒𝑠 ∙ 𝑏1
2(1 +
𝑕1
𝑏1
)
∙
𝐾𝑠𝑒𝑟
𝑠
𝑅 =
𝐹
𝑢
[𝑁/𝑚𝑚]
𝑢𝑓 =
2 ∙ 𝐹04 ∙ 𝑠 ∙ (1 +
𝑕1
𝑏1
)
[N]
[mm]
[mm]
[N/mm]

• Optellen van stijfheden voor standaard wand element
𝑅 𝑅𝑑 =
1
1
𝑅𝑓,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝑕𝑑,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝑐,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝐺,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝑠𝑡𝑟 ,𝑅𝑑
+
1
Rv,Rd

• Vergelijk met testen:
?
Analytische berekeningswijze schrankstijfheid – vergelijk met tests

test rig
hydraulic actuator
shear connectorshold-down anchor
F
doubled leading stud (under compression)
test (5.2)
beproevingen volgens NEN-EN 594 𝑅 =
𝐹4 − 𝐹2
𝑣4 − 𝑣2

40% Fmax
20% Fmax
Fmax
R
F
v
Volgens NEN-EN 594
𝑅 =
𝐹4 − 𝐹2
𝑣4 − 𝑣2

• Berekeningswijze geeft goede resultaten
• Rtest / Ranalytisch = 1,11 (gemiddeld)
• v04 / vanalytisch = 0,92 (gemiddeld)
• Verschillen niet eenduidig te verklaren

0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
Rackingstiffness[N/mm]
Rtest
Rcalc
analytisch
test
4800 x 24003600 x 24001800 x 2400 2400 x 24001200 x 2400600 x 2400
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
Rtest
Rcalc
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
3,5·102

0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
Rtest
Rcalc
analytisch
test
4800 x 24003600 x 24001800 x 2400 2400 x 24001200 x 2400600 x 2400
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
Rtest
Rcalc
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
3,5·102

𝑅 =
𝐹4 − 𝐹2
𝑣4 − 𝑣2
40% Fmax
20% Fmax
Fmax
R
F
v
F(BGT)
F(UGT)
Analytische berekeningswijze schrankstijfheid – belastingniveaus
NEN-EN 594

• Schrankstijfheid in SLS en ULS kan worden berekend
met analytische berekeningswijze
Analytische berekeningswijze schrankstijfheid – conclusies

• Gemiddelde bijdrage in vervorming:
• Verbindingsmiddelen langs de omtrek 48%
• Afschuiving beplating 12%
• Rek in trekverankering 13%
• Druk vezel 15%
• Rek en verkorting randstijlen 8%
Analytische berekeningswijze schrankstijfheid – conclusies

• Optellen van stijfheden voor standaard wand element
𝑅 𝑅𝑑 =
1
1
𝑅𝑓,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝑕𝑑,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝑐,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝐺,𝑅𝑑
+
1
𝑅 𝑠𝑡𝑟 ,𝑅𝑑
+
1
Rv,Rd

• Eenvoudig vakwerkmodel
• Wandeigenschappen opgenomen in stijfheid schoor
Aanpak modellering

Geperforeerde wanden
h1 = 2400
1200 x
1200
b1 = 1200 b1 b1
300
900

Geperforeerde wanden – berekeningswijzen
panel-area-ratio method
equivalent-brace model
multi-panel model

Geperforeerde wanden – panel-area-ratio method
R′
=
r
3 − 2r
∙ R
r =
1
1 +
α
β
=
h ∙ ∑bi
h ∙ ∑bi + ∑Ai
b3b2
b1
A1 A2 h
b
𝑅′
𝑅
Developed by Hideo Sugiyama
r =
1
1 +
α
β
=
h ∙ ∑bi
h ∙ ∑bi + ∑Ai

Geperforeerde wanden – truss-type model
𝐸𝐴 = ∞
𝑛𝑜𝑑𝑒
𝑕𝑖𝑛𝑔𝑒
bI = 1200
𝑘 𝑅;𝐼,𝐼
𝑘 𝑅;𝐼,𝐼𝐼𝐼
𝑘 𝑅;𝐼,𝐼𝐼
𝑘 𝑅;𝐼𝐼𝐼𝐼,𝐼𝐼𝐼𝑘 𝑅;𝐼𝐼,𝐼𝐼𝐼
𝑘 𝑅;𝐼𝐼𝐼,𝐼
𝑘 𝑅;𝐼𝐼𝐼,𝐼𝐼
𝑘 𝑅;𝐼𝐼,𝐼
bII bIII
1200 x
1200
hIII = 300
hI = 900
hII = 1200
h1 = 2400
j
i
h1 = 2400
1200 x
1200
b1 = 1200 b1 b1
300
900

Geperforeerde wanden – multi-panel model
Analysis starts with breaking
the element in parts, as if it
were separate panels.
The brace stiffness can be
determined with use of the
analytical calculation method
as explained in chapter Fout!
Verwijzingsbron niet
gevonden..
𝐸𝐴 = ∞
𝑛𝑜𝑑𝑒
bI
𝑘 𝑅;𝐼,𝐼
𝑘 𝑅;𝐼𝐼𝐼,𝐼𝑘 𝑅;𝐼𝐼,𝐼
bII bIII
hIII
hI
hII
h1
j
i

Geperforeerde wanden – equivalent-brace model
Consider the element
to be non-perforated.
𝐸𝐴 = ∞
𝑛𝑜𝑑𝑒
bI
𝑘 𝑅;𝐼,𝐼
bII bIII
hIII
hI
hII
h1
j
i
𝑘 𝑅;𝐼𝐼,𝐼𝐼
The
brac
e
stiff
ness
can
be
dete
rmi
bI
𝑘 𝑅;𝐼,𝐼
bII bIII
hIII
hI
hII
h1
j
i
Determine the racking stiffness with
use of the analytical calculation
method explained in chapter Fout!
Verwijzingsbron niet gevonden..
Remove brace
representing the
perforation.
Translate racking stiffness
into brace stiffness using
equation Fout!
Verwijzingsbron niet
gevonden..
𝑘 𝑅;𝑖,𝑗 =
𝑕1
𝑕𝑗
∙
𝑏𝑖
𝑏1
∙ 𝑅 𝑎𝑛𝑎𝑙𝑦𝑡𝑖𝑐𝑎𝑙 ∙ 1 +
𝑕𝑗
2
𝑏𝑖
2

Geperforeerde wanden – tests

Geperforeerde wanden – vergelijken met tests
Test: (14.3) (14.8) (14.15) (14.16)
Rtest 100% 100% 100% 100%
Ranalytical 106% 125%
Rpanel-area-ratio 100% 113%
Rmulti-panel 123% 114% 163% 165%
Requivalent-brace 106% 116% 124% 145%
perforated perforated

Voorbeeld toepassing

Wx23 Wx24 Wx25
Wx15
Wx16
Wx11 Wx12 Wx13 Wx14
Wx5 Wx6 Wx7
Wx4
Wx10
Wx19
Wx22
Wx1 Wx2 Wx3
Wx21
Wx20
W17 Wx18
Wx9
Wx8
22,55
22,82
7,02
30,65
16,20
5,13 15,80
18,90
23,90
Voorgevel AchtergevelMiddenwand

Wand Wx22 opbouw:
• b x h = (3 x 1200) x 3100
• Dubbelzijdig beplaat (nzijden = 2)
• Fermacell Gipsvezelplaat t = 15 mm
• Stijlen 38 x 140 h.o.h. 600 mm
• Nagels Ø2,2 x 45 h.o.h. afstand s = 60 mm
• 3-voudige randstijlen

Wand Wx22 opbouw:
• E0,mean = 11000 N/mm2
• Gmean = 1600 N/mm2
• Khd = 15000 N/mm
• Kc,90 = 20000 N/mm
• Kser = 1300 N/mm

Wand Wx22 opbouw:
• Wandstijfheid RRd = 6,12 kN/mm
• Diagonaalstijfheid kR,Rd = 10,66 kN/mm

Wand Wx4:
• Equivalente schorenmethode
• Eénheidslast F / berekende verplaatsing u geeft wandstijfheid R en kR

Maximaal toelaatbare vervorming aan de top van het 12 m hoge gebouw:
1/500 h = 24 mm

Conclusie
• Voorgestelde berekeningswijze geeft de schrankstijfheid
van het houtskeletbouw wand-element.
• Hiermee kan de krachtsverdeling in UGT en de
vervorming in BGT worden bepaalt.
• Ook de aan te houden stijfheid van verbindingsmiddelen
en trek-verankering kan worden berekend / bepaalt.

Conclusie
• De berekende schrankstijfheid kan worden gebruikt in
een vakwerkmodel geschikt voor berekeningen in een
raamwerkprogramma
• De schrankstijfheid van geperforeerde wanden kan
worden bepaald met de multi-panel en equivalent-brace
modelleringsaanpak, en de panel-area-ratio method

Discussie & vragen

Contactgegevens
Ir. T. Hoekstra
Postbus 647
9200 AP Drachten
+31(0)512 58 03 00
t.hoekstra@boorsma-consultants.nl
http://www.boorsma-consultants.nl
http://www.bouwmethout.nl

Bedankt voor uw aandacht !

Aanvullende sheets

• Renovatie & binnenstedelijke
vernieuwing:
• Mate en duur van overlast voor
omgeving
• Financiële aspecten
Houtskeletbouw – marktperspectief

Houtskeletbouw – marktperspectief voorbeeld
“Geert Grootestraat”
(Zwolle, Nederland, 2011)

• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
Eurocode 5
(NEN-EN 1995)
2 berekeningsmethoden
Methode A & Methode B
beproevingen volgens
NEN-EN 594
Berekeningswijze

• Sterkte
• Stijfheid
• Stabiliteit
Eurocode 5
(NEN-EN 1995)
2 berekeningsmethoden
Methode A & Methode B
beproevingen volgens
NEN-EN 594 (Rtest)
Kser verbindingsmiddelen
ks (EN 26891)
Berekeningswijze

ks =
0,4 ∙ Fest
vi,mod
vi,mod =
4
3
(v04 − v01)
Fest = Fmax
• Slip-modulus ks kan worden bepaald op basis van test-
resultaten uit literatuur volgens EN 26891:
•

Verbindingsmiddelen stijfheid ks volgens EN26891
F
F
u

Literatuuronderzoek – load displacement data verbindingsmiddelen

40% Fmax
10% Fmax
Fmax
F
v

40% Fmax
10% Fmax
Fmax
ks
F
v
ks =
0,4 ∙ Fest
vi,mod
vi,mod =
4
3
(v04 − v01)
Fest = Fmax

40% Fmax
10% Fmax
Fmax
ks
F
v
Kser ks =
0,4 ∙ Fest
vi,mod
vi,mod =
4
3
(v04 − v01)
Fest = Fmax

• Eurocode 5 rekenregels voor slip-modulus Kser met OSB
of triplex vergelijkbaar met test-gebaseerde slip-
modulus ks (EN 26891).
OSB: Kser / ks = 1,16
Plywood: Kser / ks = 1,08
Particleboard: only 2 tests available

40% Fmax
10% Fmax
Fmax
ks
F
v
Kser ks =
0,4 ∙ Fest
vi,mod
vi,mod =
4
3
(v04 − v01)
Fest = Fmax

Ff,Rd = F(ULS)
10% Fmax
Fmax
ks
F
v
ks =
0,4 ∙ Fest
vi,mod
vi,mod =
4
3
(v04 − v01)
Fest = Fmax

F(BGT) = Ff,Rd / γQ
10% Fmax
Fmax
ks
F
v
ks =
0,4 ∙ Fest
vi,mod
vi,mod =
4
3
(v04 − v01)
Fest = Fmax

• Belastingniveau is de mate waarin de wand belast wordt
• Belastingniveau in UGT ≤ rekenwaarde wandsterkte
• Belasting in BGT in geval van wind is maximaal gelijk aan de
sterkte in UGT gedeeld door de belastingfactor γQ.
(γQ = 1,35 of 1,5 afhankelijk van de gebouwfunctie)
Analytische berekeningswijze schrankstijfheid – belastingniveaus

• Testen geanalyseerd met behulp van EN
26891, waarnemingen:
• Verbindingsmiddelenstijfheid op belastingniveau UGT
(Ff,Rd) varieert tussen Ku en Kser.
• Verbindingsmiddelenstijfheid op belastingniveau BGT
(Ff,Rd / γQ ≈ 40% Fmax) en ≈ Kser.

• ks voor gips-karton-plaat en gips-vezel-plaat bepaalt op
basis van de gevonden test-resultaten:
Fastener Material
(thickness t [mm])
Slip-modulus
[N/mm]
Test
Gypsumpaper-board(GPB)
Gypsumfibre-board(GFB)
Nail(N)
Screw(Scr)
Staple(St)
N Ø2,34x40 (GN40) GPB (12,0) 32 · 101
(1.1)
N Ø2,2x45 GPB (12,5) Gyproc 57 · 101
(7.2)
Scr Ø3,9 x 41 GPB (13,0) Danogips Normal 36 · 101
(8.1)
N Ø2,45 x 34,5 GPB (12,5) Gyproc Normal (lined edge) 64 · 101
(15.3)
N Ø2,45 x 34,5 GPB (12,5) Gyproc Normal (sawn edge) 55 · 101
(15.2)
Scr Ø3,0 x 38 GPB (12,5) Gyproc Normal (sawn edge) 67 · 101
(15.5)
St Ø1,4 x 1,6 x 60 GFB (12,5) (1-layer homogeneous) Fermacell 40 · 101
(14)
St Ø1,53 x 50
GFB (15,0) (3-layer homogeneous) Rigidur RH
46 · 101
(12.1)
N Ø2,5 x 65 (Rillenagel) 27 · 101
(12.2)
St Ø1,8 x 65 65 · 101
(13.1)
N Ø2,5 x 55 141 · 101
(13.2)
table 1: Experimentally determined (mean) values for fastener slip-modulus ks (Kser)

(a) (b) (c) (d)
uplift
unrestrained / no vertical load
leading stud

Literatuuronderzoek
– load displacement
data trek-verankering

inachtneming van:
• Staal-doorsnede
• Gatspeling

Stijfheid van de trek-verankering is analytisch te
bepalen en komt goed overeen de resultaten van
de testen:
Khd,berekend / Khd,test = 1,12

Analytische berekeningswijze schrankstijfheid – Beddingsconstante
0
10
20
30
40
50
60
0 2 4 6 8
Load[kN]
Displacement[mm]
Load-displacementtestresultsfromseveralcompression ┴ tograintests
45 x 90 mm
(ungraded framing
members) (1.1)
45 x 90 mm
(ungraded framing
members) (1.2)
45 x 120 mm (2.1)
45 x 90 mm (secant)
(1.3)
δ
F ½F ½F

h1
uG
GA
fv,Rd
γ
npanels · b1
𝑢 𝐺 =
𝐹04 ∙ 𝑕1
𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑛𝑓𝑎𝑐𝑒𝑠 ∙ 𝐺 𝑚𝑒𝑎𝑛 ∙ 𝑏1 ∙ 𝑡
𝑓𝑣,𝑅𝑑 =
𝐹04
𝑛 𝑝𝑎𝑛𝑒𝑙𝑠 ∙ 𝑛 𝑓𝑎𝑐𝑒𝑠 ∙ 𝑏1

Afschuiving in plaatmateriaal
Sheathing material: OSB Plywood Particleboard
(t = 12 mm)
Gypsum
paper board
Gypsum
fibre board
Shear-modulus G:
[N/mm2
]
1080,00 350,00 960,00 700,00 1600,00
table 1: Shear-modulus G for the sheathing materials used in the tests.

• Verschuiven van de onderregel µ-waarde:
Wet
Frictioncoefficient
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0.0
Static Sliding speed
mm/sec 102101100
10-1
12% Moisture content

Presentatie vereniging van houtconstructeurs (VHC) 20130118

Empfohlen

Empfohlen

Weitere ähnliche Inhalte

Empfohlen

Empfohlen (20)

Presentatie vereniging van houtconstructeurs (VHC) 20130118