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SESION IV:
ESTABILIDAD DE TALUDES EN
   SUELOS ARCILLOSOS
COMPORTAMIENTO NO DRENADO



              σn        τ         N.F.


                        uo = VARIABLE
                   su

    Permeabilidad k < 10-6 cm/seg
CAMBIO VOLUMETRICO Y
COMPORTAMIENTO NO DRENADO

          τ    Arcilla:
               Blanda N.C. ⇒Comprime
               Dura S.C. ⇒ Dilata



              El agua no drena libremente, la
              presión de poros, uo se altera
              (aumenta en suelos blandos,
              disminuye en suelos duros o se
              mantiene constante)
su
      su = c + tanφ (σn-uvariable)
TERRAPLENES GRANULARES SOBRE ARCILLAS BLANDAS


                            Terraplén Granular




                                     Arcilla Saturada de Baja
                                     Resistencia



         Mecanismo de Falla Típico Observado en la
       Carretera Pedro Ruiz-Río Nieva y Rioja-Tarapoto
COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1
El agua actúa en una arcilla blanda mediante un comportamiento
“no drenado” que puede ser modelado utilizando: a) modelo
riguroso y b) modelo empírico.
El modelo riguroso y preciso, obedece el principio de los
esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:

donde:

             su = c´ + tanφ´(σ-u)
su : resistencia no drenada
c´ : cohesión efectiva (≅0 en arcillas blandas normalmente consolidada)
φ´ : ángulo de fricción efectiva (entre 15 y 25°)
 u : presión de poros medido en el campo
 σ : esfuerzo normal o confinante
Línea Piezométrica y Nivel Freático.
  Piezómetro
                        L.P.
  (esquema)



                                Terraplén
                               Granular
                                 N.F.



                                        Arcilla Saturada de
                                        Baja Resistencia
Superficie Crítica de Falla - Modelamiento Incorrecto




Cuando se asume de manera incorrecta   u = γwz
COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2

El modelo empírico es conservador. No respeta el principio de
esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:

 donde:
                      su = cu + tanφuσ
 su : resistencia no drenada
 cu : cohesión no drenada
 φu : ángulo de fricción no drenada (entre 0 y 15°)
  σ : esfuerzo normal o confinante


Los parámetros de resistencia: cu y φu resultan de ensayos
triaxiales no drenados, del tipo no consolidado–no drenado, UU.
ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TERRAPLENES Y PRESAS DE TIERRA
                      FINAL DE CONSTRUCCION



- Se asume que el suelo o material fino no ha disipado las presiones de poro
  acumuladas durante la construcción tanto en el terraplén como en la cimentación.

- Se utilizan parámetros de resistencia del ensayo triaxial UU (No consolidado-No
  drenado).

- La resistencia no drenada, su es definida en términos de esfuerzos totales:


                              su = cu + tanφu σn
A. Terraplén construido sobre cimentación arcillosa.




 Triaxial UU ó medida
 “in situ” de Su
B. Núcleo arcilloso construido rápidamente.




                 TX - UU
ESTABILIDAD DE RELLENOS
   GRANULARES SOBRE ARCILLAS
            BLANDAS


Condición Crítica : “Final de Construcción”
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
Estabilidad de Excavaciones sobre
           Arcillas Duras

    Condición Crítica : “Largo Plazo”
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
ESTABILIDAD DE TALUDES LA AMPLIACION DEL
      TERRENO DE LA SUB-ESTACION
                PUCALLPA
EXPLORACIÓN DE CAMPO
Sondajes, Calicatas y
  Conos Sowers          Profundidad (m)        N° de Muestras Alteradas
      SPT – 1                   5.3                       9
      SPT – 2                 12.45                       9
      SPT – 3                  8.95                       5
      SPT – 4                 10.05                       5
      SPT – 5                   6.1                       8
      SPT – 6                  8.25                       4
      SPT – 7                   6.1                       2
       C–1                     0.8                        2
       C–2                     2.2                        3
       C–3                     0.5                        3
       C–4                       3                        4
       C–5                       3                        2
      CS – 1                   3.8                        -
      CS – 2                   2.9                        -
      CS – 3                   4.1                        -
      CS – 4                   3.2                        -
      CS – 5                   2.9                        -
      CS – 6                   1.3                        -
      CS – 7                   2.6                        -
       CS - 8           C-1 / 0.90 – 3.80                 -
      CS – 9            C-2 / 2.20 – 4.30                 -
      CS - 10           C-3 / 0.40 – 4.00                 -
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
LIMITES DE
                                 CLASIFICACIÓN SEGÚN
                                                                   CONTENIDO     ATTERBERG
         PROFUNDIDAD
SPT Nº                                                            DE HUMEDAD
             (m )
                       MUESTRA     SUCS     AASHTO      % FINOS        %       LL%      IP %


           0.00-0.50     M -1        CL      A -6(4)     51.00       20.09     28.05    11.97

           0.50-0.70     M -2        SC      A -4(2)     43.00       22.46     24.82     9.98

           0.70-1.45     M -3      CL-M L    A -4(3)     52.00       25.67     23.12     6.81

           1.45-2.30     M -4        CL      A -6(9)     64.00       25.59     33.50    14.67

SPT-1      2.30-2.45     M -5        CL     A -6(10)     75.00       24.12     28.65    13.43

           2.45-2.55     M -6        ML      A -4(5)     61.00       21.31     23.19     NP

           2.55-2.65     M -7        ML      A -4(6)     61.00       21.86     24.46     NP

           2.64-4.00     M -8        SM     A -2-4(0)    35.00       15.06     NP        NP

           4.00-5.00     M -9        SM     A -1B (0)    21.00       15.63     24.40     NP

SPT-2      0.00-1.00     M -1        SC      A -6(6)     49.00       30.42     36.73    19.94

           1.00-2.00     M -2        SC      A -6(4)     45.00       28.15     36.21    16.98

           2.00-2.45     M -3        CL      A -6(6)     53.00       30.17     32.18    15.11

           3.00-3.45     M -4        CL      A -6(9)     57.00       30.83     37.37    18.08

           6.00-6.45     M -5        SC      A -6(4)     47.00       28.30     36.23    15.57

           6.45-6.80     M -6        CL      A -6(5)     53.00       31.12     35.77    14.51

           6.80-7.00     M -7        SC      A -6(2)     39.00       30.12     37.59    15.70

           7.00-7.45     M -8        SC      A -6(4)     42.00       27.72     37.52    19.05

           7.45-8.48     M -9        CL      A -6(6)     55.00       31.29     37.67    13.81

SPT-3      0.00-0.90     M -1        CL      A -6(5)     51.00       27.06     37.75    15.10

           0.90-1.45     M -2        CL      A -6(7)     54.00       27.64     35.63    16.65

           1.45-3.00     M -3        CL      A -6(6)     54.00       30.57     39.77    14.80

           3.00-3.50     M -4        SC      A -6(2)     40.00       30.27     31.39    13.54

           4.00-4.45     M -5        SC      A -2(0)     28.00       22.67     26.99     9.14
LIMITES DE
                                 CLASIFICACIÓN SEGÚN
                                                                 CONTENIDO     ATTERBERG
         PROFUNDIDAD
SPT Nº                                                          DE HUMEDAD
             (m )
                       MUESTRA     SUCS    AASHTO       % FINOS      %       LL%      IP %


SPT-4      0.00-2.00     M -1        SC      A -6(5)     47.00     31.64     38.64    17.15

           2.00-3.00     M -2        SC      A -6(6)     49.00     34.76     37.18    19.33

           5.00-5.45     M -3        CL     A -7(12)     59.00     36.96     41.07    20.88

           6.30-7.45     M -4        CL      A -7(9)     55.00     36.59     41.88    16.88

           9.00-9.45     M -5        SC       A -6       47.00     33.25     39.77    15.69

SPT-5      0.00-1.00     M -1        CL      A -6(9)     63.00     34.05     39.60    15.03

           1.00-1.55     M -2        SC      A -6(5)     48.00     30.64     38.26    15.44

           1.55-2.15     M -3        CL      A -6(9)     62.00     30.76     37.44    16.24

           2.15-2.50     M -4        CL      A -6(7)     65.00     25.95     29.63    11.80

           2.50-3.35     M -5        CL.     A -4(6)     60.00     20.32     22.20     9.44

           3.35-3.60     M -6        CL      A -6(5)     55.00     19.48     22.08    11.66

           3.60-3.90     M -7        SC      A -6(1)     38.00     19.86     25.44    11.19

           4.00-4.45     M -8        SC     A -2-6(0)    24.00     18.89     29.89    14.20

SPT-6      1.00-1.45     M -1        ML      A -4(5)     59.00     37.25     35.40     NP

           3.00-3.45     M -2        CL      A -6(8)     56.00     37.91     36.74    16.47

           4.00-4.45     M -3        SC      A -6(3)     40.00     27.20     33.25    16.34

           6.00-6.45     M -4        CL       A -6       89.00     31.28     39.24    17.48

SPT-7      0.50-1.00     M -1        SM      A -4(2)     45.00     35.33     33.86     9.98

           1.00-1.45     M -2        GC     A -2-6(1)              23.04     30.48    15.18
LIMITES DE
                                CLASIFICACIÓN SEGÚN                                      CBR           PROCTOR MODIFICADO
                                                            PESO CONTENIDO                                                    ATTERBERG
         PROFUNDIDAD
CALICATA                                                 ESPECIFICO DE HUMEDAD                         MAXIMA OPTIMA
             (m)
                        MUESTRA SUCS      AASHTO % FINOS     Gs          %       0.1´´         0.2´´   DENSIDAD HUMEDAD     LL%      IP %
                                                                                                        gr/cm³     %

  C-1       0.00-0.30     M-1       SC      A-6(4)    46.00   -        29.1        -             -         -         -      31.71    16.01

            0.30-0.80     M-2       SC      A-4(1)    42.00   -        25.54       -             -         -         -      29.61     9.59

  C-2       0.00-0.80     M-1       CL      A-6(7)    52.00   -        36.30       -             -         -         -      39.94    20.03

            0.80-1.20     M-2       SC       A-7      45.00   -        35.76       -             -         -         -      43.33    21.09

            1.20-2.20     M-3       SC      A-6(1)    39.00   -        30.13       -             -         -         -      24.75    11.05

  C-3       0.00-0.10     M-1       SM     A-2-4(0)   18.00   -        29.54       -             -         -         -      NP        NP

            0.10-0.30     M-2       SM     A-2-4(0)   16.00   -        25.69       -             -         -         -      NP        NP

            0.30-0.50     M-3       SM      A-4(0)    37.00   -        26.87       -             -         -         -      NP        NP

  C-4       0.00-0.50     M-1       SC      A-6(6)    49.00   -        26.30     18.40         16.54     1.903     13.30    35.45    17.80

            0.60-1.40     M-2       SC      A-6(3)    47.00   -        25.13       -             -         -         -      29.25    11.98

            1.40-2.20     M-3       SM     A-2-4(0)   34.00   -        19.76       -             -         -         -      NP        NP

            2.20-3.00     M-4       GP     A-1A(0)    10.00   -        12.39       -             -         -         -      NP        NP

  C-5       0.00-1.00     M-1       SC      A-6(3)    40.00   -        22.03     18.06         18.22     1.918     14.21    37.42    17.62

            1.00-3.20     M-2       CL      A-6(8)    53.00   -        31.25       -             -         -         -      36.95    20.15
COMPRESION NO
                                                 CLASIFICACIÓN
                                                                                      CONFINADA
                PROFUNDIDAD
 CALICATA
                    (m)
                                     MUESTRA     SUCS        AASHTO      % FINOS      qu(kg/cm2)


     C-4              1.50             M -2        CL         A-6(9)      61.00               3.50

     C-5              1.00             M -2        SC         A-4(3)      50.00               2.48

     B-16             0.70             M -6        CL         A-4-(4)     55.00               2.50


                                                 CONTENIDO                              LIMITES DE
               CORTE DIRECTO                                      PESO UNITARIO
                                                    DE                                  ATTERBERG

                                                              DENSIDAD DENSIDAD
 C(max)     φ (max)   C(residual) φ (residual)   HUMEDAD
                                                              HUMEDA    SECA         LL%             IP %
(kg/cm2)       (º)     (kg/cm2)        (º)         (%)
                                                               gr/cm³   gr/cm³

  0.200       7.2            0.200       6.2       28.93        18.170      14.12     39.47          16.35

  0.300      19.4            0.150      22.7       25.41        19.030      15.36     27.44          9.78

  0.070      11.7            0.100       6.6       27.04        18.680      14.86     28.92          9.14
C -5




                                          S P T -2

                                                     S C



                                    S C



                                                      C L




                             C L



                                                            S C


              C L

                            S C


C -2


       C L


        S C


                              C L




                G R A V A
Factores de Seguridad Mínimos
         para el Análisis de Estabilidad en Presas de Tierra


                                   Talud Aguas           Talud Aguas
        Condición
                                     Arriba                 Abajo
 Al final de la construcción           1.3                   1.3
para presas de más de 15 m             1.4                   1.4
  Infiltración Constante                --                      1.5
   Desembalse Rápido                    1.5                      --
        IV) Sismo                       1.0                     1.0
      V) Post Sismo                1.1<FS<1.2

                                                 (US Corps of Engineers )
Parámetros de los Materiales
                       del Talud Natural

        Parámetros Efectivos

       MATERIAL      FRICCION     COHESIÓN       PESO UNITARIO
ZONA
        (SUCS)          (φº)       C(T/m2)          γ (T/m3)
 1       SC              14            0             1.55

 2        CL             20            0             1.65

 3       SC              20            0              1.7

 4      GC-GM            35            0              2.1
0.995
El análisis de estabilidad
de taludes
fue realizado por el método
de Bishop.
                                ANALISIS ESTATICO
                                FS = 0.995



                                                     SC

                                                     CL




                                                     SC




                                                    GC
0.837




ANALISIS PSEUDO
ESTATICO
Sismo a = 0.1g
FS = 0.837




                           SC


                          CL




                           SC



                           GC
SOLUCION PARA LA ESTABILIZACIÓN DEL TALUD

Contención uso de Gaviones tipo Terramesh


 SISTEMA TERRAMESH
-El Sistema Terramesh está conformado por un muro de
gravedad (tipo gavión) y un refuerzo del suelo adyacente.
   -Geotextil No Tejido
   -Mallas de alambre revestidos con PVC
   -Relleno del paramento del Sistema Terramesh
   - Material de Relleno Seleccionado
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
1er. CONGRESO NACIONAL DE GEOSINTETICOS



REFORZAMIENTO DE LA CIMENTACION CON
GEOMALLA DE PRESAS DE RELAVES SOBRE
       MATERIALES LICUABLES



                ABEL ORDOÑEZ, Ing. Civil, M.Sc.
                  Doctorado en Ing. Geotécnica
GENERALIDADES
•   La presa de material de préstamo tiene una altura
    de 26m y un talud 2.5-1V.
•   El proyecto corresponde a la sobre-elevación de la
    presa de relaves con la construcción de un dique
    secundario de 6m de altura.
•   El dique secundario consideró un retiro horizontal de
    10 m. de la cresta del dique principal.
•   Para construir el dique secundario se mejoraron las
    condiciones de cimentación con la colocación de
    una capa de enrocamiento reforzado con geomallas.
•   El proyecto cumplió los dispositivos ambientales de
    la DGAA del MEM.
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
Fig. 1 Esquema de la sobre-elevación de la presa de relaves

                         Separación    Dique Secundario Relave
                         Horizontal    Grueso H=6m
                         10 m

             Cota 4570




                 Dique Principal      Relave Depositado
                                       por Segregación


                     Roca Basal
INVESTIGACIONES GEOTECNICAS

El CISMID-UNI realizó un ensayo de CPT hasta una
profundidad de 12 m . El CPT es un ensayo continuo,
rápido y de bajo costo.
El Prof. Ishihara de la Univ. de Tokyo, utilizó el CPT en
1990, en evaluaciones del comportamiento de presas de
relaves que han sufrido licuación, utilizando la
resistencia por punta, qc.
Actualmente, en los EEUU se están utilizando ensayos
de CPT para evaluar el potencial de licuación.
CONO
HOLANDES
MECANICO
CORRELACIONES PARA ARCILLAS BLANDAS

 • El valor qc es utilizado directamente en
   análisis y diseño.
 • su es obtenido a partir de (Bowles, 97):
             su = (qc-po)/Nk
   donde:
            po : presión de “tapada”, γz
            Nk : 13 + 5.5 IP/50 (+/- 2)
CORRELACIONES PARA ARENAS

• Densidad Relativa, DR para depósitos de arenas
  n.c. (Ko=0.45) y o.c. (Bowles, 1997):


     DR = 1/2.38     ln[ q /(248 σ
                                  ,        0.55   )]
                            c         ho




           qc, σ
                ,        en kPa
                    ho
CUADRO 1: PARAMETROS OBTENIDOS PARA LOS
                  ANALISIS DE ESTABILIDAD
 Prof.     Material      qc       φ       c          su = qc/Nc (*)        su (**)       su        su/σ´v (φr)       φr
 (m)                  (kg/cm2)   (o)   (Kgcm2)          (kg/cm2)          (kg/cm2)   (utilizado)      (***)      (utilizado)
                                                                                      (kg/cm2)




 0-3       SM y         2-5      25     0.15             0.23              0.15        0.15        0.1 (5.7°)       2°
            ML                                      (limos, Nc =15)

3-6.5       SM          25       33      0.0               0.36            0.20        0.15        0.1 (5.7°)       2°
                                                 (arena limosa, Nc =70)

6.5-8.5      ML         2-4      0      0.25             0.20               0.15       0.20        0.1 (5.7°)       2°
                                                    (limos, Nc =15)       (arenas
                                                                          limpias)
8.5-12      SM        40-50      35      0                 0.64            0.20        0.20        0.1 (5.7°)       2°
                                                 (arena limosa, Nc =70)




 (*) Ishihara, K (1990)
 (**) Seed and Harder, 1990
 (***) Stark and Mesri, 1992
PRESA SAN FERNANDO – FALLAMIENTO POR LICUACION, 1971
ESQUEMAS DE
FALLAMIENTO POR
   LICUACION
Fig. 3 Comportamiento Dinámico de Diques de
Arenas sobre Cimentación Licuable, Adalier 1998
Fig. 2 Refuerzo de la Cimentación del Dique Secundario


        Separación
    Horizontal 10 m    Cresta del Dique
                       Secundario
                       B=35m



                                          Relave a Depositar


                          Relleno Granular con 02
                          capas de Geomallas
                          TENSAR BX 1200
                        Relave Depositado
                         por Segregación
DETERMINACION DE LA CARGA DE FALLA DE LA GEOMALLA




    qo=γh

                                  qo=γh
                      T




T=γhLo                    Lo
                                   T
Fig. 4 Fallamiento de Tipo General y Local

                Separación   Dique Secundario Relave
                Horizontal   Grueso H=6m
                10 m
    Cota 4570




        Falla General          Falla Local


            Roca Basal


                             FS estático > 1.50
                             FS post-sismo > 1.20
Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

• La construcción progresiva del dique se realizó en 04
  etapas, el dique fue terminado y el 80% del volumen de
  relaves depositados. No se han presentado problemas de
  hundimientos hasta la fecha.
• Durante la construcción del enrocado se usó equipo
  mecánico liviano.
• Los proyectos de sobre-elevación de presas de relaves
  sujetos a licuación consideran análisis de estabilidad
  post-sismo, también se deben considerar los
  asentamientos debido al proceso de licuación.
INGENIERIA GEOTECNICA
ESTUDIO DE DESLIZAMIENTOS
CARRETERA TARAPOTO-RIOJA
        TRAMO I Y II

    M.Sc. Ing. ABEL ORDOÑEZ HUAMAN
    DOCTORADO EN ING. GEOTECNICA
1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOS
      PROBLEMAS DE ESTABILIDAD

GEOLOGICOS: PRESENCIA DE ROCAS SENSIBLES
AL HUMEDECIMIENTO.
CLIMATICOS: LLUVIAS EXCEPCIONALES COMO EL
FENOMENO DEL NIÑO.
OTROS: DEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRAS
DRENAJES.
2. GEOLOGIA

EN El AREA EN ESTUDIO   SE PRESENTAN LAS
FORMACIONES    SEDIMENTARIAS    CHAMBIRA,
YAHUARANGO, CHONTA Y POZO. (VER PLANO
GEOLOGICO)
LOS ESTRATOS SEDIMENTARIOS LO COMPONEN
BASICAMENTE INTERCALACIONES DE ROCAS LUTITAS
Y LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCAS.
TAMBIEN SE PRESENTAN EN ALGUNOS SECTORES
CRITICOS DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTO DE VARIOS
METROS DE ESPESOR COMPUESTOS POR SUELOS
ARCILLOSOS CON BLOQUES DE ROCAS ARENISCAS.
3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS

 LOS DESLIZAMIENTOS OCURRIDOS ESTAN ASOCIADOS
 PRINCIPALMENTE A LA PRESENCIA DE ROCAS LUTITAS
 Y LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIA
 CON EL HUMEDECIMIENTO.
 PRESENCIA DE DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTOS
 ANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) POR
 UBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITAS.
                                    LUTITAS
4. INVESTIGACIONES GEOTECNICAS

ENSAYOS DE REFRACCION SISMICA (CISMID-UNI, LINEAS
LONGITUDINALES Y SECCIONES TRANSVERSALES)
EXCAVACION DE CALICATAS Y EXTRACCION           DE
MUESTRAS ALTERADAS E INALTERADAS
PERFORACIONES DIAMANTINA Y ENSAYOS IN SITU DE
S.P.T. (BOART LONGYEAR BK-51, MCA PERFORACIONES)
ENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIO:
                                       LABORATORIO
TRIAXIALES UU Y PERMEABILIDAD (CISMID-UNI)
RESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALES


   Caso              SUCS   LL   IP   Densidad Seca   Humedad    Ensayo
                                                                                       2
                                                                              c (kg/cm )    φ
                                                                                            (°)
                                                3
                                         (gr/cm )       (%)
Km 22+420 a 22+700   CL     38   22        1.92         7.63    Triaxial UU     0.60       41.3
Km 24+180 a 24+360   CL     31   18        1.84        12.81    Triaxial UU     0.45       15.3
                     CL     34   19        1.71        17.21    Triaxial UU     0.56       4.0
Km 24+460 a 25+050   CL     43   23        1.77        17.41    Permeab.
                     CL     43   23        1.75        19.31    Triaxial UU     0.60       6.0
                     CL     35   18        1.91        13.97     Permeb.
                     CL     35   18        1.80        17.16    Triaxial UU     0.38       5.8
Km 29+450 a 29+700   CL     30   15        1.89        13.99    Triaxial UU     0.36       3.0
                     CL     31   16        1.87        13.66    Triaxial UU     0.35       3.5
Km 35+300 a 35+500   CH     52   39                             Permeab.
                     CH     52   39       1.74         18.87    Triaxial UU     0.56       0.9
Km 35+715 a 35+870   CH     66   46       1.65         21.95    Triaxial UU     0.54       3.3
                     CH     66   46       1.65         20.14    Permeab.
Km 54+780 a 54+880   CL     49   19       1.68         12.70    Permeab.
                     CL     49   19       1.63         14.89    Triaxial UU     1.60       20.2
Km 55+800 a 56+300   CH     65   38       1.44         30.53    Triaxial UU     0.26       5.3
                     CH     56   28       1.24         43.20    Triaxial UU     0.19       2.9
                     CH     57   32       1.59         22.23    Triaxial UU     0.67       6.1
CASO             PERF.     LONG.(m)   TOTAL (m)        UBICACION
No. 2: 22+420 a 22+700   PK 2-1     12.00       42.50      22+435 lado derecho
                         PK 2-2     10.50                  22+490 lado derecho
                         PK 2-3     20.00                 22+435 talud superior
No. 3: 24+180 a 24+360   PK 3-1     12.00       39.00      24+280 lado derecho
                         PK 3-2     10.50                 24+280 lado izquierdo
                         PK 3-3     16.50                 24+240 lado izquierdo
No. 4: 24+680 a25+050    PK 4-1     13.50       25.50     24+820 lado izquierdo
                         PK 4-2     12.00                 24+890 lado izquierdo
No. 5: 27+035 a 27+150   PK 5-1      9.00       18.00     27+040 lado izquierdo
                         PK 5-2      9.00                 27+085 lado izquierdo
No. 6: 29+450 a 29+700   PK 6-1     12.00       48.50     29+630 lado izquierdo
                         PK 6-2     10.00                 29+565 lado izquierdo
                         PK 6-3     10.00                 29+455 lado izquierdo
                         PK 6-4     16.50                 29+760 lado izquierdo
No. 7: 35+300 a 35+500   PK 7-1     15.00       46.00     35+470 lado izquierdo     PERFORACIONES
                         PK 7-2
                         PK 7-3
                                    11.00
                                    20.00
                                                          35+430 lado izquierdo
                                                          35+455 talud superior        REALIZADAS
No. 8: 35+715 a 35+870   PK 8-1     12.00       30.00     35+730 lado izquierdo
                         PK 8-2     18.00                 35+730 talud superior
   No. 10: 46+270 a
                         PK 10-1    15.00       15.00      46+290 lado derecho
        46+300
   No. 11: 54+780 a
                         PK 11-1    15.00       30.00           54+840 eje
        54+880
                                                          54+835 lado izquierdo a
                         PK 11-2    15.00
                                                                   35m
   No. 12: 55+800 a
                         PK 12-1    13.50       57.50      55+995 lado derecho
        56+300
                         PK 12-2    13.50                  56+038 lado derecho
                         PK 12-3    15.50                  56+120 lado derecho
                         PK 12-4    15.00                  56+050 lado derecho
   Metraje Total de
                                              352.00 m
    Perforaciones
5. METODOLOGIA DE ESTUDIO DE ESTABILIDAD

  PERFIL ESTRATIGRAFICO
  ANTECEDENTES DE FALLAMIENTOS
  MECANISMO DE FALLAMIENTO
  RETROANALSIS DE DESLIZAMIENTOS OBSERVADOS
  ALTERNATIVAS DE ESTABILIZACION
  SOLUCION RECOMENDADA SUSTENTADA EN ANALISIS
  DE ESTABILIDAD ESTATICO (FSmin=1.5) y SEUDO-
  ESTATICO (FSmin=1.0)
RESISTENCIA CORTANTE CON LA
PROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOS




            Geologia para Ingenieros, Blyht y De Freitas, 1989
PERFIL TIPICO EN LUTITAS




 Estabilidad de Taludes en Suelos Residuales, Deere y Patton, 1971
CARACTERISTICAS DEL PERFIL EN LUTITAS
         (DEERE Y PATTON, 1971)

ES COMUN QUE LA CAPA DE SUELOS ARCILLOSO (RESIDUAL)
SEA DELGADA
LA RESISTENCIA DEL PERFIL (A LA METEORIZACION
QUIMICA) SE DEBE A QUE LOS MINERALES DE LUTITAS,
PROCEDEN DE LA METEOTIZACION PREVIA DE LAS ROCAS.
LAS GRIETAS Y FISURAS SE ABREN DEBIDO A LA RELAJACION
DE   ESFUERZOS     DESENCADENANDO     PROCESOS     DE
METEORIZACION MECANICA.
LA FORMA MAS TIPICA DE RUPTURA DE LADERAS EN
LUTITAS ES EL DESLIZAMIENTO POCO PROFUNDO.
LOS DESLIZAMIENTOS ESTAN ASOCIADOS BASICAMENTE POR
CONSIDERACIONES DE PRESIONES DE PORO LOCALIZADOS.
ES COMUN QUE LOS DESLIZAMIENTOS SEAN PROGRESIVOS
O SUCESIVOS.
CARACTERISTICAS DEL PERFIL ESTRATIGRAFICO


                    DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
                    suelo arcilloso con bloques de arenisca                                                                                           Vp=300 m/s
                    FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
                    Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones
                     de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor
                    FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
                    Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones
                     de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor

                    FORMACION CHAMBIRA:
                     Intercalaciones de Roca Arenisca de 2.5-3 m. de espesor

                                                                                                                                        Vp=830 m/s




                                                                                                                   N SPT=11
                                                                                                                                        Vp=2070 m/s
                                                                                                                   N =16-25
                                                                                                                    SPT



                                                                                                                   Roca arenisca
Rio Mayo                                                                                                           Lutita dura
                                                                                                                    N SPT>85
                                                                               Roca arenisca y Lutita              Roca arenisca
                          Vp=405 m/s                                            Alterada y Fracturada                NSPT >100

                                                                                                        Roca arenisca poco fracturada

                                                  Vp=785 m/s


                                                                                Vp=2650 m/s
CASO 1: KM 22+420 A 22+700

ANTECEDENTES:
REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD
SUPERIOR CON DAÑO PERMANENTE EN LA CUNETA DE
LA PLATAFORMA.

OBSERVACION DE CAMPO:
TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 30o.
GRIETAS Y DESTRUCCION DE LA CUNETA DE
CORONAMIENTO DEL TALUD SUPERIOR ENTRE LA
PROGRESIVA 22+400 Y 22+500.
PEQUEÑAS      GRIETAS       SUPERFICIALES   SE
PRESENTARON EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS
PROGRESIVAS 22+520 A 22+660 SIN COMPROMETER LA
CUNETA DE CORONACION.
TALUD INFERIOR SIN EVIDENCIAS DE MOVIMIENTO,
EXISTE UNA CASA SIN DAÑO ALGUNO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO DE 12m DE ESPESOR Y 80m
DE LONGITUD SOBRE LUTITA (FORMACION CHAMBIRA CON
BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO).
FALLAMIENTO POR CONTACTO DEBIL Y REGRESIVO.
RETROANALISIS ARROJA FRICCION RESIDUAL DE 18 - 19.5o.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.
OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA
DEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL.
SOLUCION RECOMENDADA:
CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 3:1 Y 4:1 (18-14o) Y
REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.
REVEGETACION CON BIOMANTA EN EL TALUD SUPERIOR
ENTRE LAS PROGRESIVAS 22+520 A 22+660.
CASO 1: KM 22+420 A 22+700


 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
 suelo arcilloso con bloques de arenisca

 FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
 Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones
 de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesor
 FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
 Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones                                                                                RETROANALISIS
 de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesor                                                                                FS=1.0
                                                                                                                                          Cr=0.0
 FORMACION CHAMBIRA:
                                                                               ANALISIS                                                  Or=18.0o
                                                                            FS Estatico=1.62                RETROANALISIS
 Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.5-3.5 m. de espesor                                                      FS=1.0
                                                                          FS Seudoestatico=1.04
                                                                                                                Cr=0.0
                                                                                                               Or=18.3o
                                                                RETROANALISIS                  Corte
                                                                    FS=1.0                    Talud 4:1
                                               ANALISIS             Cr=0.0                       14º
                                            FS Estatico=1.64
                                          FS Seudoestatico=1.02    Or=19.5o
                                                                                    PK2-3
                                                                                                                                   5m
                                           Corte
                                          Talud 3:1                                    N SPT=30-40         Vp=370 m/s
                                             18º
                                                                                        5m

                                                                                                                   Lutita dura con estratificaciones
                                                              Suelo arcilloso con                                   de arenisca muy fracturada
                         PK2-1                               bloques de arenisca

                  C-6           5m
                                                                                                          Vp=840 m/s
                             N SPT=35

UU: Cu=0.60 kg/cm2                                                                     N SPT >100
    Ou=41.3o

                             N SPT >100


                                            Lutita dura con estratificaciones
                                                 de arenisca fracturada                                   Vp=1250 m/s
CASO 2: KM 24+180 A 24+360


ANTECEDENTES:
REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA

OBSERVACION DE CAMPO:
ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA
SEMICIRCULAR.
PRESENCIA DE BOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LA
ALCANTARILLA SUPERFICIAL.
PEQUEÑAS Y MULTIPLES GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR
DE 25o, SIN EMBARGO LA CUNETA DE CORONAMIENTO
ESTA EN BUEN ESTADO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL
DESLIZAMIENTO.
DESLIZAMIENTO
RETROANALISIS ARROJA Su = 0.29–0.34 kg/cm2.
RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT ENTRE 8-33
COMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cu=0.50kg/cm2 y φu=5o)
HUMEDECIMIENTO ESTA REDUCIENDO LA RESISTENCIA EN EL
TALUD INFERIOR.
GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR ASOCIADA A HUMEDECIMIENTO
SUPERFICIAL.
ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
ANULAR EL BOFEDAL.
COLOCACION DE DREN FRANCES.
                    FRANCES
OBRAS DE CONTENCION CON CIMENTACION          PROFUNDA
DEBIDO A LA SATURACION ACTUAL.

SOLUCION RECOMENDADA:
DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD.
TRATAMIENTO DE GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR.
CASO 2: KM 24+180 A 24+360


                                                                                                                                                             ANALISIS
                                                                                                                                                          FS Estatico=1.53
               DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:                                                                                                               FS Seudoestatico=1.24
               suelo arcilloso con bloques de arenisca                                                                                                     Cu=0.50 kg/cm2
              FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:                                                                                                                Ou=5º
              Capas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones
               de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesor
               FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
               Capas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones
                de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesor
                                                                                                                                         ANALISIS C. EXTREMA                       Vp=790 m/s
              FORMACION CHAMBIRA:                                                                                                              FS=1.10
              Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.8-5 m. de espesor                                                                       Su=0.20 kg/cm2



               FORMACION CHAMBIRA:
              Intercalaciones de Roca Arenisca de perforacion proxima
                                                                                                 ANALISIS (DRENAJE)
                                                                                 RETROANALISIS     FS Estatico=2.14
                                                                                     FS=1.0      FS Seudoestatico=1.29
                                                                                  Su=0.29 kg/cm2    Cu=0.50 kg/cm2
                                                                                      Ou=0              Ou=5º
                                                                           PK3-3                    PK3-1
                             ANALISIS (DRENAJE)                        PK3-2
        RETROANALISIS          FS Estatico=1.75                               C-4                                                                                               Vp=1995 m/s
            FS=1.0           FS Seudoestatico=1.18                    C-5        Relleno Granular
         Su=0.34 kg/cm2
             Ou=0                                                                                                  Lutita muy alterada
                                                UU: Cu=0.56 kg/cm2               UU: Cu=0.45 kg/cm2             con areniscas
                                                    Ou=4.0o                           Ou=15.3 o
                                                                                                    NSPT =6-16
                                                                                NSPT=8-11-32
                                Lutita muy alterada            NSPT=8-10-33                         N SPT=79-85
                                  con areniscas
                                                                                NSPT>100               NSPT >100
       /s                                                          N >70
     0m
                                                                    SPT

  =30
Vp                                                                              NSPT >100
                                                      Lutita poco alterada
            Vp=750 m/s




                  Vp=2060 m/s
CASO 3: KM 24+680 A 25+050


ANTECEDENTES:
REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA
DESLIZAMIENTOS DE PEQUEÑA MAGNITUD QUE INVADEN
LA VIA.
OBSERVACION DE CAMPO:
ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA
SEMICIRCULAR.
SEMICIRCULAR
PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO
MEDIANTE BADEN Y ALCANTARILLA.
PEQUEÑAS GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS
PROGRESIVAS 24+900 Y 24+970, SIN EMBARGO, LA CUNETA
DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN
BUEN ESTADO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL
DESLIZAMIENTO.
DESLIZAMIENTO
RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT ENTRE 11-25
RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA
NO DRENADA, Su = 0.21 kg/cm2, VALOR MUCHO MENOR AL QUE
ARROJA EL TRIAXIAL UU.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD
DE TALUD SUPERIOR.
OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO
A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:
PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON
CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL
TALUD SUPERIOR.
REVEGETACION CON BIOMANTA EN ZONAS CON GRIETAS DEL
TALUD SUPERIOR 24+900 24+970.
CASO 3: KM 24+680 A 25+050

         DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
         suelo arcilloso con bloques de arenisca

        FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
        Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones
         de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor                                                                  Vp=300 m/s
        FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
        Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones
         de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor

         FORMACION CHAMBIRA:
          Intercalaciones de Roca Arenisca de 2.5-3 m. de espesor

                                                                                                ANALISIS SIN PILA
                                                                                                 FS Estatico=1.28
                                                                      ANALISIS CON PILA
                                                                       FS Estatico=1.58                             Vp=830 m/s
                                                                     FS Seudoestatico=1.18

                    RETROANALISIS FS Estatico=2.44
                        FS=1.0                                       Pantalla
                     Su=0.21 kg/cm2
                                                                        PK4-1          C-6
                         Ou=0
                                                             C-7
                                                                        NSPT=11
                                                                        Arenisca y
                                              UU: Cu=0.38 kg/cm2          Lutitas      UU: Cu=0.60 kg/cm2           Vp=2070 m/s
                                                           o
                                                    Ou=5.8              N =16-25           Ou=6.0o
                                                                          SPT




                                                              Pila      Roca arenisca
                                                                         Lutita dura
                                                                          NSPT>85
                             Roca arenisca y Lutita                     Roca arenisca
                              Alterada y Fracturada                        NSPT >100

                                                             Roca arenisca poco fracturada

Vp=785 m/s


                              Vp=2650 m/s
CASO 3: PANTALLAS Y PILAS DE 60 ton.



   progresiva     largo de   altura de   espaciamiento
                     pila    pantalla      de pila (m)
                     (m)        (m)
24+680 a 24+750        -          -           -
24+750 a 24+800       12        3.5           8
24+800 a 24+870       12        3.5           6
24+870 a 24+970       14        3.5           6
24+970 a 25+050        -          -           -
CASO 4: KM 27+035 A 27+150


ANTECEDENTES:
ASENTAMIENTO Y DESLIZAMIENTO SUPERIFICAL DE
PLATAFORMA.
DESLIZAMIENTO DE BLOQUES DE ROCAS DEL TALUD
SUPERIOR DE 35o.
OBSERVACION DE CAMPO:
AFLORAMIENTO Y DESLIZAMIENTOS DE ESTRATOS
SUPERFICIALES   DE    ROCAS ARENISCAS CON
INTERCALACIONES DE CAPAS MUY DELGADAS DE
LIMOLITAS.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
ESTRATO DE ARENISCA DE 7m DE ESPESOR DE LA FORMACION
CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO.
                                      DESLIZAMIENTO

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
APROVECHAR EL AFLORAMIENTO DE ARENISCA PARA
COLOCACION DE PERNOS DE SOSTENIMIENTO EN EL TALUD
SUPERIOR E INFERIOR.
DESPLAZAMIENTO DEL TRAZO EN 6m HACIA EL TALUD
SUPERIOR MEDIANTE CORTE.
OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA EN EL
TALUD INFERIOR.

SOLUCION RECOMENDADA:
DESPLAZAMIENTO DEL EJE DE VIA EN 6m MEDIANTE CORTE.
LIMPIEZA DE SUELO DE COBERTURA.
COLOCACIONDE PERNOS DE SOSTENIMIENTO DE 3 TON. DE 5m
DE LONGITUD Y ESPACIADOS CADA 2 m. EN EL TALUD
INFERIOR Y SUPERIOR.
CASO 4 : KM 27+035 A 27+150
                                                                                                RETROANALISIS
                                                                                                    FS=1.0
                                                                                                 Su=0.15 kg/cm2


                                                                                     ANALISIS                        Vp=300 m/s
                                                                                  FS estatico=1.5
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:                                                      FS seudoestatico=1.2
suelo arcilloso con bloques de arenisca                                            Fperno = 3.0 tn

FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
Capas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones
de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor                                                                  Vp=1250 m/s
FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
Capas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones
de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor

FORMACION CHAMBIRA:
Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor
                                                                                           Pernos de Sostenimiento


                                          PK5-2
                                                       C-4
                              Relleno granular
                                     NSPT =18
                               Roca arenisca
                                   N SPT
                                       >100
                        C-5    Roca arenisca
                                   Lutita dura                                                                       Vp=2715 m/s
   Vp=250 m/s                                         Pernos de Sostenimiento
                               Roca arenisca
                                   N SPT
                                       >100
                                                 Roca arenisca


   Vp=805 m/s




   Vp=2465 m/s
CASO 5: KM 29+450 A 29+700


ANTECEDENTES:
REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA.
PROBLEMA DE ESTABILIDAD SIMILAR AL CASO 3.

OBSERVACION DE CAMPO:
ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA
SEMICIRCULAR EN VARIOS SUB-TRAMOS.
PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO.
CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO
ESTA EN BUEN ESTADO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA
FORMACION         CHAMBIRA       CON        BUZAMIENTO
FAVORABLE/DESFAVORABLE AL DESLIZAMIENTO.
                            DESLIZAMIENTO
RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT DE 21 Y MAYOR DE 30
RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA su= 0.20 kg/cm2,
VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU Y LA
RESISTENCIA A LA PENETRACION.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD
DE TALUD SUPERIOR.
OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO
A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:
PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON
CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL
TALUD SUPERIOR.
CASO 5: KM 29+450 A 29+700


DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
suelo arcilloso con bloques de arenisca

FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
Capas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones
de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesor
                                                                                               ANALISIS ACTUAL
FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:                                                          FS estatico=1.21
Capas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones                                         ANALISIS CON PILA
de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesor                                         FS estatico=1.45
                                                                                              FS seudoestatico=1.07
FORMACION CHAMBIRA:
Intercalaciones de Roca Arenisca de 0.5-2 m. de espesor

                                                              ANALISIS CON PILA
                                                               FS estatico=1.25                      Pantalla
                                            RETROANALISIS
                                                FS=1.0                                      PK6-2
                                             Su=0.20 kg/cm2                                       C-7
                                                                                         NSPT =21
                                                 Ou=0                            C-8        Lutita
                                                                                       R. Arenisca    UU: Cu=0.36 kg/cm2
                                                                                        NSPT >100         Ou=3o
                                                                                            Lutita
                                                               UU: Cu=0.35 kg/cm2 N SPT=75
                                                                  Ou=3.5o                   Pila
                                                                                R. Arenisca
                                                                                 NSPT >100

                                      Vp=280 m/s
                                                               Roca arenisca con alguna presencia de lutita




                                          Vp=750 m/s




                                          Vp=1200 m/s
CASO 5: PANTALLAS Y PILAS 40 ton.


   progresiva     largo de   altura de   espaciamiento
                     pila    pantalla      de pila (m)
                     (m)        (m)
29+460 a 29+520        -         -            -
29+520 a 29+600       10        2.0           8
29+600 a 29+660       12        3.5           6
29+660 a 29+730        -         -            -
29+730 a 29+780       10         3            6
CASO 6: KM 35+300 A 35+500

ANTECEDENTES:
REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD
SUPERIOR CON DESPLAZAMIENTO PERMANENTE.

OBSERVACION DE CAMPO:
TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 18o.
DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DE 4-12m DE ESPESOR Y
90m DE FONDO.
FALLAMIENTO ACTIVADO CON EL CORTE DEL PIE DE
TALUD.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON INTERFASE DE SUELOS
ARCILLOSOS BLANDOS. (LUTITAS DE LA FORMACION
CHAMBIRA    CON     BUZAMIENTO         CONTRARIO AL
DESLIZAMIENTO).
RETROANALISIS ARROJA su= 0.13 – 0.21 kg/cm2.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.
OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA
DEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL.
SOLUCION RECOMENDADA:
CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 4:1 (14o) Y
REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.
CASO 6: KM 35+300 A 35+500


RETROANALISIS
    FS=1.0                                                                                                                DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
 Su=0.21 kg/cm2                                                                                                           suelo arcilloso con bloques de arenisca
     Ou=0                        RETROANALISIS                                                                            FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
                                     FS=1.0                                                                               Capas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones
              ANALISIS                                RETROANALISIS
           FS Estatico=1.65       Su=0.17 kg/cm2          FS=1.0                                                          de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 mde espesor
         FS Seudoestatico=1.01        Ou=0             Su=0.13 kg/cm2                                                     FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
                                                           Ou=0                                                           Capas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones
                                                                                                                          de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 mde espesor

                                                                                                                          FORMACION CHAMBIRA SANA:
                                                            Corte
                                                           Talud 4:1
                                                              14º
                                                                                                                          FORMACION CHAMBIRA:
                                                                   PK7-3                                                  Intercalaciones de Roca Arenisca de 2-6 m. de espesor
                                  Vp=320 m/s
                                                       Arcilla blanda
                                                                        NSPT =3-9
                                                     Arcilla con limos,
                                                     arena y gravillas NSPT=24-27 Arcilla compacta con
                                                                                 arenas gruesas a finas
                                   Vp=700 m/s        Limos y gravillas                                              PK7-2
                                                                                                   10 m
                                                   Bloque de arenisca                                                     C-6
                                                                                                                   NSPT=39

                                                                                                                              UU: Cu=0.56 kg/cm2
                                    Vp=1190 m/s                                                                                   Ou=0.9o
                                                   Limolita compacta                                                           k=1.2 E-08 cm/s
                                                      con gravillas                            Roca arenisca fracturada   NSPT>100

                                                   Bloque de arenisca NSPT>100
                                     Vp=3200 m/s
CASO 7: KM 35+715 A 35+870


ANTECEDENTES:
REPORTE DE DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD.


OBSERVACION DE CAMPO:
ZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRAS
DRENAJE CON PRESENCIA DE CAÑA.
TALUD TENDIDO DE 15o CON MULTIPLES GRIETAS DE
HASTA 20 cm DE ESPESOR.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
SUELO SUPERFICIAL DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA
FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL
DESLIZAMIENTO.
DESLIZAMIENTO
RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT ENTRE 15-36
RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA
NO DRENADA, Su = 0.10 kg/cm2, VALOR MUCHO MENOR AL QUE
ARROJA EL TRIAXIAL UU.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
ESTABILIZACION MEDIANTE CORTE DEL TALUD PUEDE
GENERAR MAYOR INESTABILIDAD.
OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO
A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:
PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON
CAPACIDAD PARA SOPORTAR INESTABILIDAD DEL TALUD
SUPERIOR.
CASO 7: KM 35+715 A 35+870

                                                                                                DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
                                                                                                Capas de arena limosa y arcilla limosa semihumedo y semicompacto

                                                                                                FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:
                  RETROANALISIS 2           ANALISIS CON PILA                                   Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones
                      FS=1.0                  FS estatico=1.73                                  de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesor
                                            FS seudoestatico=1.0
                   Su=0.10 kg/cm2                                                               FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:
                       Ou=0o                                                                    Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones
                                                                                                de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesor
C-1
                                                                                                FORMACION CHAMBIRA:
      CL   C-2                                                                                  Intercalaciones de Roca Arenisca de 6-8 m. de espesor
             CL

                                       PK8-2                 Pantalla UU: Cu=0.54 kg/cm2
                                                                          Ou=3.3o
                          Arcilla limosa,                                  C-7
                                               NSPT =15-29
                                                                               PK8-1
                                                                                NSPT =18-36
                     Arcilla con bloques      N SPT=32                         Arcilla limosa
                                               N SPT=71            Pila
                              Lutita dura      N SPT >100                                                                            Vp=310 m/s
                                                                                Lutita dura
                                                                                N SPT >100

                          Roca arenisca        N SPT >100

                                                                                                                                      Vp=950 m/s
CASO 7: PANTALLAS Y PILAS 60 ton.



   progresiva     largo de pila   altura de   espaciamiento
                       (m)        pantalla      de pila (m)
                                     (m)
35+710 a 37+870        10            3.0           5
CASO 8: KM 46+270 A 46+300

ANTECEDENTES:
REPORTE DE DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR
AFECTANDO LA PLATAFORMA.

OBSERVACION DE CAMPO:
DESLIZAMIENTO DE PIE DE TALUD ASOCIADO A
INTERCALACIONES DE LUTITAS.
DRENAJE DEFICIENTE DE LA PLATAFORMA SOBRE
INTERCALACION DE LUTITAS.
CONSTRUCCION DE MURO DE CONTENCION DE
CONCRETO PARA EVITAR QUE LOS PAQUETES
ARCILLOSOS INVADAN LA VIA.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
INTERCALACIONES    CASI   VERTICALES   (60-70o)    Y
TRANSVERSALES DE LUTITAS Y ARENISCAS DE           LA
FORMACION YAHUARANGO.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
DRENAJE DE LA PLATAFORMA.
EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD.
REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.
USO DE BIOMANTAS.


SOLUCION RECOMENDADA:
DRENAJE DE LA PLATAFORMA.
REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.
USO DE BIOMANTAS.
CASO 8: KM 46+270 A 46+300

                                 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
                                 suelo arcilloso con bloques de arenisca

                                 FORMACION YAHUARANGO:
                                 Estratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones
                                 de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesor
                                 FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA:
                                 Estratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones
                                 de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesor

                                 FORMACION YAHUARANGO:
                                 Intercalaciones de estratos de roca arenisca de 2-3 m. de espesor




                PK10-1

                   Relleno granular
                   Lutita alterada NSPT =5
                   Lutita Dura      NSPT >100
                   Roca lutita dura


                   Roca arenisca fracturada


                                      NSPT =70
                   Limolita

                   Lutita Dura          NSPT =85


                                                                                            Vp=350 m/s

                                                                             Vp=890 m/s
CASO 9: KM 54+780 A 54+880

ANTECEDENTES:
REPORTE DE DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR.

OBSERVACION DE CAMPO:
DRENAJE DEFICIENTE.
DESLIZAMIENTO     DE    MATERIALES     SUELTOS
SATURADOS SOBRE LUTITAS.
TALUD SUPERIOR SIN MOVIMIENTO.
TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON VALORES DE NSPT
MENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD.
EN LA PLATAFORMA DE DESVIO EL TERRENO ES DURO A
PARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD.
AFLORAMIENTO DE LUTITAS DE FORMACION YAHUARANGO
EN EL TALUD SUPERIOR.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
REALIZAR EL NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO.
DRENAJE DE LA QUEBRADA.

SOLUCION RECOMENDADA:
DESVIO Y DRENAJE
CASO 9: KM 54+780 A 54+880

                                                                                                                        DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
                                                                                                                        capas de suelo limoarenoso y arenolimosos
                                                                                                                        semisuelto con bloques de arenisca

                                                                                                                        FORMACION YAHUARANGO INTEMPERIZADA:
                                                                                                                        Capas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones
                                                                                                                        de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesor
        Vp=450 m/s                                                                                                      FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA:
                                                                                                                        Capas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones
                                                                                                                        de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesor

                                                                                                                        FORMACION YAHUARANGO:
                                      C-1                                                                               Intercalaciones de Roca Arenisca de 1-3 m. de espesor
     Vp=960 m/s                                     PK11-1
                     UU: Cu=1.60 kg/cm2
                         Ou=20.2o           NSPT =6-16
                     k=1.8 E-04 cm/s                                                       PK11-2
                                                         Roca arenisca
                                             NSPT >50
                                                                                    NSPT =6-7   Relleno granular con
Vp=2650 m/s                                                                                       limos y arenas
                                             NSPT=15                                                                   Vp=400 m/s
                                                                                    NSPT =8     Arena limosa
                                             NSPT>50     Roca arenisca fracturada

                                             NSPT=44                                NSPT =12
                                                             Lutita Dura            NSPT >50
                                                                                                Roca arenisca fracturada
                                                                                                                                    Vp=1110 m/s


                                                                                                    Lutita Dura




                                                                                                                                                  Vp=2750 m/s
CASO 10: KM 55+800 A 55+300


ANTECEDENTES:
REPORTE DE DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR.
OBSERVACION DE CAMPO:
DRENAJE DEFICIENTE DE QUEBRADA DE VARIOS BRAZOS.
DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS
SOBRE LUTITAS.
TALUD SUPERIOR CON GRIETAS.
TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.
RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:
FORMACION CHONTA CON BUZAMIENTO SUBHORIZONTAL.
RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT DE 6-12 HASTA LOS 4m
SOBRE MATERIAL DE DESLIZAMIENTO.
NSPT ENTRE 13-28 HASTA LOS 6-8m. DE PROFUNDIDAD.
RETROANALISIS ARROJA Su = 0.17-0.18 kg/cm2, VALOR SIMILAR
AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU (Su=0.19-0.26 kg/cm2).

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:
CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD
DE TALUD SUPERIOR.
OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO
A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:
PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON
CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL
TALUD SUPERIOR.
CASO 10: KM 55+800 A 55+300


                                                                                                                       DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:
                                                                                                                       suelo arcilloso de baja consistencia

                                                                                                                       FORMACION CHONTA INTEMPERIZADA:
                                                                                                                       Capas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones
                                                                                                                       de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor
                     RETROANALISIS 1                                                                                   FORMACION CHONTA POCO INTEMPERIZADA:
                         FS=1.0         ANALISIS CON PILA
                                         FS estatico=2.22               RETROANALISIS 2                                Capas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones
                      Cu=0.17 kg/cm2                                                                                   de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor
C-5                                    FS seudoestatico=1.02                FS=1.0
                          Ou=0                                           Cu=0.18 kg/cm2
                                                                             Ou=0                                      FORMACION CHONTA:
                                                                                                                       Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor
UU: Cu=0.67 kg/cm2
    Ou=6.1o


                                         C-4                                                          Pantalla
                                                                           PK12-2
                                                                                                                 PK12-4
                                                                                   Relleno granular
                                            UU: Cu=0.19 kg/cm2
                                                Ou=2.9o                           NSPT =9-12
                                                  Arcilla con limos y gravillas                                     NSPT=6-8
                                                         semi-compacta            NSPT =15-22                       Arcilla limosa saturada    Vp=340 m/s

                                                                                  NSPT =52            Pila
                                                                                                                     NSPT =13-28
                                                                                                                                    Arcilla con fragmentos de lutita             C-3
                                                   Roca arenisca fracturada
                                                                                  NSPT >100                          NSPT =44
                                                                                                                    NSPT >100                        Vp=1260 m/s
                                                                                                                     Roca lutita                                       UU: Cu=0.26 kg/cm2
                                                                                                                                                                           Ou=5.3o




                                                                                                                                                                       Vp=3400 m/s
CASO 10: PANTALLAS Y PILAS 80 ton.



   progresiva     largo de pila   altura de   espaciamiento
                       (m)        pantalla      de pila (m)
                                     (m)
55+990 a 56+010        12            3.5           6
56+010 a 56+050        15            4.0           5
56+050 a 56+100        12            3.5           6
CORRELACIONES PARA SUELOS ARCILLOSOS


   Consistencia      Resistencia no drenada, Su   Valor Nspt
    de la arcilla              Kg/cm2
    Muy blanda             Menor a 0.125          Menor a 2
      Blanda                0.125 – 0.25             3-5
Mediana compacidad           0.25 – 0.50             6-9
     Compacta                0.50 – 1.0             9 - 15
        Dura                  1.0 – 2.0            15 - 30
     Muy dura               Mayor a 2.0           Mayor a 30

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  • 1. SESION IV: ESTABILIDAD DE TALUDES EN SUELOS ARCILLOSOS
  • 2. COMPORTAMIENTO NO DRENADO σn τ N.F. uo = VARIABLE su Permeabilidad k < 10-6 cm/seg
  • 3. CAMBIO VOLUMETRICO Y COMPORTAMIENTO NO DRENADO τ Arcilla: Blanda N.C. ⇒Comprime Dura S.C. ⇒ Dilata El agua no drena libremente, la presión de poros, uo se altera (aumenta en suelos blandos, disminuye en suelos duros o se mantiene constante) su su = c + tanφ (σn-uvariable)
  • 4. TERRAPLENES GRANULARES SOBRE ARCILLAS BLANDAS Terraplén Granular Arcilla Saturada de Baja Resistencia Mecanismo de Falla Típico Observado en la Carretera Pedro Ruiz-Río Nieva y Rioja-Tarapoto
  • 5. COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1 El agua actúa en una arcilla blanda mediante un comportamiento “no drenado” que puede ser modelado utilizando: a) modelo riguroso y b) modelo empírico. El modelo riguroso y preciso, obedece el principio de los esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es: donde: su = c´ + tanφ´(σ-u) su : resistencia no drenada c´ : cohesión efectiva (≅0 en arcillas blandas normalmente consolidada) φ´ : ángulo de fricción efectiva (entre 15 y 25°) u : presión de poros medido en el campo σ : esfuerzo normal o confinante
  • 6. Línea Piezométrica y Nivel Freático. Piezómetro L.P. (esquema) Terraplén Granular N.F. Arcilla Saturada de Baja Resistencia
  • 7. Superficie Crítica de Falla - Modelamiento Incorrecto Cuando se asume de manera incorrecta u = γwz
  • 8. COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2 El modelo empírico es conservador. No respeta el principio de esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es: donde: su = cu + tanφuσ su : resistencia no drenada cu : cohesión no drenada φu : ángulo de fricción no drenada (entre 0 y 15°) σ : esfuerzo normal o confinante Los parámetros de resistencia: cu y φu resultan de ensayos triaxiales no drenados, del tipo no consolidado–no drenado, UU.
  • 9. ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TERRAPLENES Y PRESAS DE TIERRA FINAL DE CONSTRUCCION - Se asume que el suelo o material fino no ha disipado las presiones de poro acumuladas durante la construcción tanto en el terraplén como en la cimentación. - Se utilizan parámetros de resistencia del ensayo triaxial UU (No consolidado-No drenado). - La resistencia no drenada, su es definida en términos de esfuerzos totales: su = cu + tanφu σn
  • 10. A. Terraplén construido sobre cimentación arcillosa. Triaxial UU ó medida “in situ” de Su
  • 11. B. Núcleo arcilloso construido rápidamente. TX - UU
  • 12. ESTABILIDAD DE RELLENOS GRANULARES SOBRE ARCILLAS BLANDAS Condición Crítica : “Final de Construcción”
  • 14. Estabilidad de Excavaciones sobre Arcillas Duras Condición Crítica : “Largo Plazo”
  • 16. ESTABILIDAD DE TALUDES LA AMPLIACION DEL TERRENO DE LA SUB-ESTACION PUCALLPA
  • 17. EXPLORACIÓN DE CAMPO Sondajes, Calicatas y Conos Sowers Profundidad (m) N° de Muestras Alteradas SPT – 1 5.3 9 SPT – 2 12.45 9 SPT – 3 8.95 5 SPT – 4 10.05 5 SPT – 5 6.1 8 SPT – 6 8.25 4 SPT – 7 6.1 2 C–1 0.8 2 C–2 2.2 3 C–3 0.5 3 C–4 3 4 C–5 3 2 CS – 1 3.8 - CS – 2 2.9 - CS – 3 4.1 - CS – 4 3.2 - CS – 5 2.9 - CS – 6 1.3 - CS – 7 2.6 - CS - 8 C-1 / 0.90 – 3.80 - CS – 9 C-2 / 2.20 – 4.30 - CS - 10 C-3 / 0.40 – 4.00 -
  • 20. LIMITES DE CLASIFICACIÓN SEGÚN CONTENIDO ATTERBERG PROFUNDIDAD SPT Nº DE HUMEDAD (m ) MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS % LL% IP % 0.00-0.50 M -1 CL A -6(4) 51.00 20.09 28.05 11.97 0.50-0.70 M -2 SC A -4(2) 43.00 22.46 24.82 9.98 0.70-1.45 M -3 CL-M L A -4(3) 52.00 25.67 23.12 6.81 1.45-2.30 M -4 CL A -6(9) 64.00 25.59 33.50 14.67 SPT-1 2.30-2.45 M -5 CL A -6(10) 75.00 24.12 28.65 13.43 2.45-2.55 M -6 ML A -4(5) 61.00 21.31 23.19 NP 2.55-2.65 M -7 ML A -4(6) 61.00 21.86 24.46 NP 2.64-4.00 M -8 SM A -2-4(0) 35.00 15.06 NP NP 4.00-5.00 M -9 SM A -1B (0) 21.00 15.63 24.40 NP SPT-2 0.00-1.00 M -1 SC A -6(6) 49.00 30.42 36.73 19.94 1.00-2.00 M -2 SC A -6(4) 45.00 28.15 36.21 16.98 2.00-2.45 M -3 CL A -6(6) 53.00 30.17 32.18 15.11 3.00-3.45 M -4 CL A -6(9) 57.00 30.83 37.37 18.08 6.00-6.45 M -5 SC A -6(4) 47.00 28.30 36.23 15.57 6.45-6.80 M -6 CL A -6(5) 53.00 31.12 35.77 14.51 6.80-7.00 M -7 SC A -6(2) 39.00 30.12 37.59 15.70 7.00-7.45 M -8 SC A -6(4) 42.00 27.72 37.52 19.05 7.45-8.48 M -9 CL A -6(6) 55.00 31.29 37.67 13.81 SPT-3 0.00-0.90 M -1 CL A -6(5) 51.00 27.06 37.75 15.10 0.90-1.45 M -2 CL A -6(7) 54.00 27.64 35.63 16.65 1.45-3.00 M -3 CL A -6(6) 54.00 30.57 39.77 14.80 3.00-3.50 M -4 SC A -6(2) 40.00 30.27 31.39 13.54 4.00-4.45 M -5 SC A -2(0) 28.00 22.67 26.99 9.14
  • 21. LIMITES DE CLASIFICACIÓN SEGÚN CONTENIDO ATTERBERG PROFUNDIDAD SPT Nº DE HUMEDAD (m ) MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS % LL% IP % SPT-4 0.00-2.00 M -1 SC A -6(5) 47.00 31.64 38.64 17.15 2.00-3.00 M -2 SC A -6(6) 49.00 34.76 37.18 19.33 5.00-5.45 M -3 CL A -7(12) 59.00 36.96 41.07 20.88 6.30-7.45 M -4 CL A -7(9) 55.00 36.59 41.88 16.88 9.00-9.45 M -5 SC A -6 47.00 33.25 39.77 15.69 SPT-5 0.00-1.00 M -1 CL A -6(9) 63.00 34.05 39.60 15.03 1.00-1.55 M -2 SC A -6(5) 48.00 30.64 38.26 15.44 1.55-2.15 M -3 CL A -6(9) 62.00 30.76 37.44 16.24 2.15-2.50 M -4 CL A -6(7) 65.00 25.95 29.63 11.80 2.50-3.35 M -5 CL. A -4(6) 60.00 20.32 22.20 9.44 3.35-3.60 M -6 CL A -6(5) 55.00 19.48 22.08 11.66 3.60-3.90 M -7 SC A -6(1) 38.00 19.86 25.44 11.19 4.00-4.45 M -8 SC A -2-6(0) 24.00 18.89 29.89 14.20 SPT-6 1.00-1.45 M -1 ML A -4(5) 59.00 37.25 35.40 NP 3.00-3.45 M -2 CL A -6(8) 56.00 37.91 36.74 16.47 4.00-4.45 M -3 SC A -6(3) 40.00 27.20 33.25 16.34 6.00-6.45 M -4 CL A -6 89.00 31.28 39.24 17.48 SPT-7 0.50-1.00 M -1 SM A -4(2) 45.00 35.33 33.86 9.98 1.00-1.45 M -2 GC A -2-6(1) 23.04 30.48 15.18
  • 22. LIMITES DE CLASIFICACIÓN SEGÚN CBR PROCTOR MODIFICADO PESO CONTENIDO ATTERBERG PROFUNDIDAD CALICATA ESPECIFICO DE HUMEDAD MAXIMA OPTIMA (m) MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS Gs % 0.1´´ 0.2´´ DENSIDAD HUMEDAD LL% IP % gr/cm³ % C-1 0.00-0.30 M-1 SC A-6(4) 46.00 - 29.1 - - - - 31.71 16.01 0.30-0.80 M-2 SC A-4(1) 42.00 - 25.54 - - - - 29.61 9.59 C-2 0.00-0.80 M-1 CL A-6(7) 52.00 - 36.30 - - - - 39.94 20.03 0.80-1.20 M-2 SC A-7 45.00 - 35.76 - - - - 43.33 21.09 1.20-2.20 M-3 SC A-6(1) 39.00 - 30.13 - - - - 24.75 11.05 C-3 0.00-0.10 M-1 SM A-2-4(0) 18.00 - 29.54 - - - - NP NP 0.10-0.30 M-2 SM A-2-4(0) 16.00 - 25.69 - - - - NP NP 0.30-0.50 M-3 SM A-4(0) 37.00 - 26.87 - - - - NP NP C-4 0.00-0.50 M-1 SC A-6(6) 49.00 - 26.30 18.40 16.54 1.903 13.30 35.45 17.80 0.60-1.40 M-2 SC A-6(3) 47.00 - 25.13 - - - - 29.25 11.98 1.40-2.20 M-3 SM A-2-4(0) 34.00 - 19.76 - - - - NP NP 2.20-3.00 M-4 GP A-1A(0) 10.00 - 12.39 - - - - NP NP C-5 0.00-1.00 M-1 SC A-6(3) 40.00 - 22.03 18.06 18.22 1.918 14.21 37.42 17.62 1.00-3.20 M-2 CL A-6(8) 53.00 - 31.25 - - - - 36.95 20.15
  • 23. COMPRESION NO CLASIFICACIÓN CONFINADA PROFUNDIDAD CALICATA (m) MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS qu(kg/cm2) C-4 1.50 M -2 CL A-6(9) 61.00 3.50 C-5 1.00 M -2 SC A-4(3) 50.00 2.48 B-16 0.70 M -6 CL A-4-(4) 55.00 2.50 CONTENIDO LIMITES DE CORTE DIRECTO PESO UNITARIO DE ATTERBERG DENSIDAD DENSIDAD C(max) φ (max) C(residual) φ (residual) HUMEDAD HUMEDA SECA LL% IP % (kg/cm2) (º) (kg/cm2) (º) (%) gr/cm³ gr/cm³ 0.200 7.2 0.200 6.2 28.93 18.170 14.12 39.47 16.35 0.300 19.4 0.150 22.7 25.41 19.030 15.36 27.44 9.78 0.070 11.7 0.100 6.6 27.04 18.680 14.86 28.92 9.14
  • 24. C -5 S P T -2 S C S C C L C L S C C L S C C -2 C L S C C L G R A V A
  • 25. Factores de Seguridad Mínimos para el Análisis de Estabilidad en Presas de Tierra Talud Aguas Talud Aguas Condición Arriba Abajo Al final de la construcción 1.3 1.3 para presas de más de 15 m 1.4 1.4 Infiltración Constante -- 1.5 Desembalse Rápido 1.5 -- IV) Sismo 1.0 1.0 V) Post Sismo 1.1<FS<1.2 (US Corps of Engineers )
  • 26. Parámetros de los Materiales del Talud Natural Parámetros Efectivos MATERIAL FRICCION COHESIÓN PESO UNITARIO ZONA (SUCS) (φº) C(T/m2) γ (T/m3) 1 SC 14 0 1.55 2 CL 20 0 1.65 3 SC 20 0 1.7 4 GC-GM 35 0 2.1
  • 27. 0.995 El análisis de estabilidad de taludes fue realizado por el método de Bishop. ANALISIS ESTATICO FS = 0.995 SC CL SC GC
  • 28. 0.837 ANALISIS PSEUDO ESTATICO Sismo a = 0.1g FS = 0.837 SC CL SC GC
  • 29. SOLUCION PARA LA ESTABILIZACIÓN DEL TALUD Contención uso de Gaviones tipo Terramesh SISTEMA TERRAMESH -El Sistema Terramesh está conformado por un muro de gravedad (tipo gavión) y un refuerzo del suelo adyacente. -Geotextil No Tejido -Mallas de alambre revestidos con PVC -Relleno del paramento del Sistema Terramesh - Material de Relleno Seleccionado
  • 34. 1er. CONGRESO NACIONAL DE GEOSINTETICOS REFORZAMIENTO DE LA CIMENTACION CON GEOMALLA DE PRESAS DE RELAVES SOBRE MATERIALES LICUABLES ABEL ORDOÑEZ, Ing. Civil, M.Sc. Doctorado en Ing. Geotécnica
  • 35. GENERALIDADES • La presa de material de préstamo tiene una altura de 26m y un talud 2.5-1V. • El proyecto corresponde a la sobre-elevación de la presa de relaves con la construcción de un dique secundario de 6m de altura. • El dique secundario consideró un retiro horizontal de 10 m. de la cresta del dique principal. • Para construir el dique secundario se mejoraron las condiciones de cimentación con la colocación de una capa de enrocamiento reforzado con geomallas. • El proyecto cumplió los dispositivos ambientales de la DGAA del MEM.
  • 37. Fig. 1 Esquema de la sobre-elevación de la presa de relaves Separación Dique Secundario Relave Horizontal Grueso H=6m 10 m Cota 4570 Dique Principal Relave Depositado por Segregación Roca Basal
  • 38. INVESTIGACIONES GEOTECNICAS El CISMID-UNI realizó un ensayo de CPT hasta una profundidad de 12 m . El CPT es un ensayo continuo, rápido y de bajo costo. El Prof. Ishihara de la Univ. de Tokyo, utilizó el CPT en 1990, en evaluaciones del comportamiento de presas de relaves que han sufrido licuación, utilizando la resistencia por punta, qc. Actualmente, en los EEUU se están utilizando ensayos de CPT para evaluar el potencial de licuación.
  • 40. CORRELACIONES PARA ARCILLAS BLANDAS • El valor qc es utilizado directamente en análisis y diseño. • su es obtenido a partir de (Bowles, 97): su = (qc-po)/Nk donde: po : presión de “tapada”, γz Nk : 13 + 5.5 IP/50 (+/- 2)
  • 41. CORRELACIONES PARA ARENAS • Densidad Relativa, DR para depósitos de arenas n.c. (Ko=0.45) y o.c. (Bowles, 1997): DR = 1/2.38 ln[ q /(248 σ , 0.55 )] c ho qc, σ , en kPa ho
  • 42. CUADRO 1: PARAMETROS OBTENIDOS PARA LOS ANALISIS DE ESTABILIDAD Prof. Material qc φ c su = qc/Nc (*) su (**) su su/σ´v (φr) φr (m) (kg/cm2) (o) (Kgcm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (utilizado) (***) (utilizado) (kg/cm2) 0-3 SM y 2-5 25 0.15 0.23 0.15 0.15 0.1 (5.7°) 2° ML (limos, Nc =15) 3-6.5 SM 25 33 0.0 0.36 0.20 0.15 0.1 (5.7°) 2° (arena limosa, Nc =70) 6.5-8.5 ML 2-4 0 0.25 0.20 0.15 0.20 0.1 (5.7°) 2° (limos, Nc =15) (arenas limpias) 8.5-12 SM 40-50 35 0 0.64 0.20 0.20 0.1 (5.7°) 2° (arena limosa, Nc =70) (*) Ishihara, K (1990) (**) Seed and Harder, 1990 (***) Stark and Mesri, 1992
  • 43. PRESA SAN FERNANDO – FALLAMIENTO POR LICUACION, 1971
  • 45. Fig. 3 Comportamiento Dinámico de Diques de Arenas sobre Cimentación Licuable, Adalier 1998
  • 46. Fig. 2 Refuerzo de la Cimentación del Dique Secundario Separación Horizontal 10 m Cresta del Dique Secundario B=35m Relave a Depositar Relleno Granular con 02 capas de Geomallas TENSAR BX 1200 Relave Depositado por Segregación
  • 47. DETERMINACION DE LA CARGA DE FALLA DE LA GEOMALLA qo=γh qo=γh T T=γhLo Lo T
  • 48. Fig. 4 Fallamiento de Tipo General y Local Separación Dique Secundario Relave Horizontal Grueso H=6m 10 m Cota 4570 Falla General Falla Local Roca Basal FS estático > 1.50 FS post-sismo > 1.20
  • 50. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES • La construcción progresiva del dique se realizó en 04 etapas, el dique fue terminado y el 80% del volumen de relaves depositados. No se han presentado problemas de hundimientos hasta la fecha. • Durante la construcción del enrocado se usó equipo mecánico liviano. • Los proyectos de sobre-elevación de presas de relaves sujetos a licuación consideran análisis de estabilidad post-sismo, también se deben considerar los asentamientos debido al proceso de licuación.
  • 51. INGENIERIA GEOTECNICA ESTUDIO DE DESLIZAMIENTOS CARRETERA TARAPOTO-RIOJA TRAMO I Y II M.Sc. Ing. ABEL ORDOÑEZ HUAMAN DOCTORADO EN ING. GEOTECNICA
  • 52. 1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOS PROBLEMAS DE ESTABILIDAD GEOLOGICOS: PRESENCIA DE ROCAS SENSIBLES AL HUMEDECIMIENTO. CLIMATICOS: LLUVIAS EXCEPCIONALES COMO EL FENOMENO DEL NIÑO. OTROS: DEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRAS DRENAJES.
  • 53. 2. GEOLOGIA EN El AREA EN ESTUDIO SE PRESENTAN LAS FORMACIONES SEDIMENTARIAS CHAMBIRA, YAHUARANGO, CHONTA Y POZO. (VER PLANO GEOLOGICO) LOS ESTRATOS SEDIMENTARIOS LO COMPONEN BASICAMENTE INTERCALACIONES DE ROCAS LUTITAS Y LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCAS. TAMBIEN SE PRESENTAN EN ALGUNOS SECTORES CRITICOS DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTO DE VARIOS METROS DE ESPESOR COMPUESTOS POR SUELOS ARCILLOSOS CON BLOQUES DE ROCAS ARENISCAS.
  • 54. 3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS LOS DESLIZAMIENTOS OCURRIDOS ESTAN ASOCIADOS PRINCIPALMENTE A LA PRESENCIA DE ROCAS LUTITAS Y LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIA CON EL HUMEDECIMIENTO. PRESENCIA DE DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTOS ANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) POR UBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITAS. LUTITAS
  • 55. 4. INVESTIGACIONES GEOTECNICAS ENSAYOS DE REFRACCION SISMICA (CISMID-UNI, LINEAS LONGITUDINALES Y SECCIONES TRANSVERSALES) EXCAVACION DE CALICATAS Y EXTRACCION DE MUESTRAS ALTERADAS E INALTERADAS PERFORACIONES DIAMANTINA Y ENSAYOS IN SITU DE S.P.T. (BOART LONGYEAR BK-51, MCA PERFORACIONES) ENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIO: LABORATORIO TRIAXIALES UU Y PERMEABILIDAD (CISMID-UNI)
  • 56. RESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALES Caso SUCS LL IP Densidad Seca Humedad Ensayo 2 c (kg/cm ) φ (°) 3 (gr/cm ) (%) Km 22+420 a 22+700 CL 38 22 1.92 7.63 Triaxial UU 0.60 41.3 Km 24+180 a 24+360 CL 31 18 1.84 12.81 Triaxial UU 0.45 15.3 CL 34 19 1.71 17.21 Triaxial UU 0.56 4.0 Km 24+460 a 25+050 CL 43 23 1.77 17.41 Permeab. CL 43 23 1.75 19.31 Triaxial UU 0.60 6.0 CL 35 18 1.91 13.97 Permeb. CL 35 18 1.80 17.16 Triaxial UU 0.38 5.8 Km 29+450 a 29+700 CL 30 15 1.89 13.99 Triaxial UU 0.36 3.0 CL 31 16 1.87 13.66 Triaxial UU 0.35 3.5 Km 35+300 a 35+500 CH 52 39 Permeab. CH 52 39 1.74 18.87 Triaxial UU 0.56 0.9 Km 35+715 a 35+870 CH 66 46 1.65 21.95 Triaxial UU 0.54 3.3 CH 66 46 1.65 20.14 Permeab. Km 54+780 a 54+880 CL 49 19 1.68 12.70 Permeab. CL 49 19 1.63 14.89 Triaxial UU 1.60 20.2 Km 55+800 a 56+300 CH 65 38 1.44 30.53 Triaxial UU 0.26 5.3 CH 56 28 1.24 43.20 Triaxial UU 0.19 2.9 CH 57 32 1.59 22.23 Triaxial UU 0.67 6.1
  • 57. CASO PERF. LONG.(m) TOTAL (m) UBICACION No. 2: 22+420 a 22+700 PK 2-1 12.00 42.50 22+435 lado derecho PK 2-2 10.50 22+490 lado derecho PK 2-3 20.00 22+435 talud superior No. 3: 24+180 a 24+360 PK 3-1 12.00 39.00 24+280 lado derecho PK 3-2 10.50 24+280 lado izquierdo PK 3-3 16.50 24+240 lado izquierdo No. 4: 24+680 a25+050 PK 4-1 13.50 25.50 24+820 lado izquierdo PK 4-2 12.00 24+890 lado izquierdo No. 5: 27+035 a 27+150 PK 5-1 9.00 18.00 27+040 lado izquierdo PK 5-2 9.00 27+085 lado izquierdo No. 6: 29+450 a 29+700 PK 6-1 12.00 48.50 29+630 lado izquierdo PK 6-2 10.00 29+565 lado izquierdo PK 6-3 10.00 29+455 lado izquierdo PK 6-4 16.50 29+760 lado izquierdo No. 7: 35+300 a 35+500 PK 7-1 15.00 46.00 35+470 lado izquierdo PERFORACIONES PK 7-2 PK 7-3 11.00 20.00 35+430 lado izquierdo 35+455 talud superior REALIZADAS No. 8: 35+715 a 35+870 PK 8-1 12.00 30.00 35+730 lado izquierdo PK 8-2 18.00 35+730 talud superior No. 10: 46+270 a PK 10-1 15.00 15.00 46+290 lado derecho 46+300 No. 11: 54+780 a PK 11-1 15.00 30.00 54+840 eje 54+880 54+835 lado izquierdo a PK 11-2 15.00 35m No. 12: 55+800 a PK 12-1 13.50 57.50 55+995 lado derecho 56+300 PK 12-2 13.50 56+038 lado derecho PK 12-3 15.50 56+120 lado derecho PK 12-4 15.00 56+050 lado derecho Metraje Total de 352.00 m Perforaciones
  • 58. 5. METODOLOGIA DE ESTUDIO DE ESTABILIDAD PERFIL ESTRATIGRAFICO ANTECEDENTES DE FALLAMIENTOS MECANISMO DE FALLAMIENTO RETROANALSIS DE DESLIZAMIENTOS OBSERVADOS ALTERNATIVAS DE ESTABILIZACION SOLUCION RECOMENDADA SUSTENTADA EN ANALISIS DE ESTABILIDAD ESTATICO (FSmin=1.5) y SEUDO- ESTATICO (FSmin=1.0)
  • 59. RESISTENCIA CORTANTE CON LA PROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOS Geologia para Ingenieros, Blyht y De Freitas, 1989
  • 60. PERFIL TIPICO EN LUTITAS Estabilidad de Taludes en Suelos Residuales, Deere y Patton, 1971
  • 61. CARACTERISTICAS DEL PERFIL EN LUTITAS (DEERE Y PATTON, 1971) ES COMUN QUE LA CAPA DE SUELOS ARCILLOSO (RESIDUAL) SEA DELGADA LA RESISTENCIA DEL PERFIL (A LA METEORIZACION QUIMICA) SE DEBE A QUE LOS MINERALES DE LUTITAS, PROCEDEN DE LA METEOTIZACION PREVIA DE LAS ROCAS. LAS GRIETAS Y FISURAS SE ABREN DEBIDO A LA RELAJACION DE ESFUERZOS DESENCADENANDO PROCESOS DE METEORIZACION MECANICA. LA FORMA MAS TIPICA DE RUPTURA DE LADERAS EN LUTITAS ES EL DESLIZAMIENTO POCO PROFUNDO. LOS DESLIZAMIENTOS ESTAN ASOCIADOS BASICAMENTE POR CONSIDERACIONES DE PRESIONES DE PORO LOCALIZADOS. ES COMUN QUE LOS DESLIZAMIENTOS SEAN PROGRESIVOS O SUCESIVOS.
  • 62. CARACTERISTICAS DEL PERFIL ESTRATIGRAFICO DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca Vp=300 m/s FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de 2.5-3 m. de espesor Vp=830 m/s N SPT=11 Vp=2070 m/s N =16-25 SPT Roca arenisca Rio Mayo Lutita dura N SPT>85 Roca arenisca y Lutita Roca arenisca Vp=405 m/s Alterada y Fracturada NSPT >100 Roca arenisca poco fracturada Vp=785 m/s Vp=2650 m/s
  • 63. CASO 1: KM 22+420 A 22+700 ANTECEDENTES: REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD SUPERIOR CON DAÑO PERMANENTE EN LA CUNETA DE LA PLATAFORMA. OBSERVACION DE CAMPO: TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 30o. GRIETAS Y DESTRUCCION DE LA CUNETA DE CORONAMIENTO DEL TALUD SUPERIOR ENTRE LA PROGRESIVA 22+400 Y 22+500. PEQUEÑAS GRIETAS SUPERFICIALES SE PRESENTARON EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 22+520 A 22+660 SIN COMPROMETER LA CUNETA DE CORONACION. TALUD INFERIOR SIN EVIDENCIAS DE MOVIMIENTO, EXISTE UNA CASA SIN DAÑO ALGUNO.
  • 64. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO DE 12m DE ESPESOR Y 80m DE LONGITUD SOBRE LUTITA (FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO). FALLAMIENTO POR CONTACTO DEBIL Y REGRESIVO. RETROANALISIS ARROJA FRICCION RESIDUAL DE 18 - 19.5o. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE. OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL. SOLUCION RECOMENDADA: CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 3:1 Y 4:1 (18-14o) Y REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE. REVEGETACION CON BIOMANTA EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 22+520 A 22+660.
  • 65. CASO 1: KM 22+420 A 22+700 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesor FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones RETROANALISIS de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesor FS=1.0 Cr=0.0 FORMACION CHAMBIRA: ANALISIS Or=18.0o FS Estatico=1.62 RETROANALISIS Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.5-3.5 m. de espesor FS=1.0 FS Seudoestatico=1.04 Cr=0.0 Or=18.3o RETROANALISIS Corte FS=1.0 Talud 4:1 ANALISIS Cr=0.0 14º FS Estatico=1.64 FS Seudoestatico=1.02 Or=19.5o PK2-3 5m Corte Talud 3:1 N SPT=30-40 Vp=370 m/s 18º 5m Lutita dura con estratificaciones Suelo arcilloso con de arenisca muy fracturada PK2-1 bloques de arenisca C-6 5m Vp=840 m/s N SPT=35 UU: Cu=0.60 kg/cm2 N SPT >100 Ou=41.3o N SPT >100 Lutita dura con estratificaciones de arenisca fracturada Vp=1250 m/s
  • 66. CASO 2: KM 24+180 A 24+360 ANTECEDENTES: REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA OBSERVACION DE CAMPO: ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULAR. PRESENCIA DE BOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LA ALCANTARILLA SUPERFICIAL. PEQUEÑAS Y MULTIPLES GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR DE 25o, SIN EMBARGO LA CUNETA DE CORONAMIENTO ESTA EN BUEN ESTADO.
  • 67. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL DESLIZAMIENTO. DESLIZAMIENTO RETROANALISIS ARROJA Su = 0.29–0.34 kg/cm2. RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT ENTRE 8-33 COMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cu=0.50kg/cm2 y φu=5o) HUMEDECIMIENTO ESTA REDUCIENDO LA RESISTENCIA EN EL TALUD INFERIOR. GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR ASOCIADA A HUMEDECIMIENTO SUPERFICIAL. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: ANULAR EL BOFEDAL. COLOCACION DE DREN FRANCES. FRANCES OBRAS DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A LA SATURACION ACTUAL. SOLUCION RECOMENDADA: DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD. TRATAMIENTO DE GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR.
  • 68. CASO 2: KM 24+180 A 24+360 ANALISIS FS Estatico=1.53 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: FS Seudoestatico=1.24 suelo arcilloso con bloques de arenisca Cu=0.50 kg/cm2 FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Ou=5º Capas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesor FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesor ANALISIS C. EXTREMA Vp=790 m/s FORMACION CHAMBIRA: FS=1.10 Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.8-5 m. de espesor Su=0.20 kg/cm2 FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de perforacion proxima ANALISIS (DRENAJE) RETROANALISIS FS Estatico=2.14 FS=1.0 FS Seudoestatico=1.29 Su=0.29 kg/cm2 Cu=0.50 kg/cm2 Ou=0 Ou=5º PK3-3 PK3-1 ANALISIS (DRENAJE) PK3-2 RETROANALISIS FS Estatico=1.75 C-4 Vp=1995 m/s FS=1.0 FS Seudoestatico=1.18 C-5 Relleno Granular Su=0.34 kg/cm2 Ou=0 Lutita muy alterada UU: Cu=0.56 kg/cm2 UU: Cu=0.45 kg/cm2 con areniscas Ou=4.0o Ou=15.3 o NSPT =6-16 NSPT=8-11-32 Lutita muy alterada NSPT=8-10-33 N SPT=79-85 con areniscas NSPT>100 NSPT >100 /s N >70 0m SPT =30 Vp NSPT >100 Lutita poco alterada Vp=750 m/s Vp=2060 m/s
  • 69. CASO 3: KM 24+680 A 25+050 ANTECEDENTES: REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DESLIZAMIENTOS DE PEQUEÑA MAGNITUD QUE INVADEN LA VIA. OBSERVACION DE CAMPO: ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULAR. SEMICIRCULAR PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO MEDIANTE BADEN Y ALCANTARILLA. PEQUEÑAS GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 24+900 Y 24+970, SIN EMBARGO, LA CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN BUEN ESTADO.
  • 70. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO. DESLIZAMIENTO RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT ENTRE 11-25 RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA NO DRENADA, Su = 0.21 kg/cm2, VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR. OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. SOLUCION RECOMENDADA: PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR. REVEGETACION CON BIOMANTA EN ZONAS CON GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR 24+900 24+970.
  • 71. CASO 3: KM 24+680 A 25+050 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor Vp=300 m/s FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de 2.5-3 m. de espesor ANALISIS SIN PILA FS Estatico=1.28 ANALISIS CON PILA FS Estatico=1.58 Vp=830 m/s FS Seudoestatico=1.18 RETROANALISIS FS Estatico=2.44 FS=1.0 Pantalla Su=0.21 kg/cm2 PK4-1 C-6 Ou=0 C-7 NSPT=11 Arenisca y UU: Cu=0.38 kg/cm2 Lutitas UU: Cu=0.60 kg/cm2 Vp=2070 m/s o Ou=5.8 N =16-25 Ou=6.0o SPT Pila Roca arenisca Lutita dura NSPT>85 Roca arenisca y Lutita Roca arenisca Alterada y Fracturada NSPT >100 Roca arenisca poco fracturada Vp=785 m/s Vp=2650 m/s
  • 72. CASO 3: PANTALLAS Y PILAS DE 60 ton. progresiva largo de altura de espaciamiento pila pantalla de pila (m) (m) (m) 24+680 a 24+750 - - - 24+750 a 24+800 12 3.5 8 24+800 a 24+870 12 3.5 6 24+870 a 24+970 14 3.5 6 24+970 a 25+050 - - -
  • 73. CASO 4: KM 27+035 A 27+150 ANTECEDENTES: ASENTAMIENTO Y DESLIZAMIENTO SUPERIFICAL DE PLATAFORMA. DESLIZAMIENTO DE BLOQUES DE ROCAS DEL TALUD SUPERIOR DE 35o. OBSERVACION DE CAMPO: AFLORAMIENTO Y DESLIZAMIENTOS DE ESTRATOS SUPERFICIALES DE ROCAS ARENISCAS CON INTERCALACIONES DE CAPAS MUY DELGADAS DE LIMOLITAS.
  • 74. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: ESTRATO DE ARENISCA DE 7m DE ESPESOR DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO. DESLIZAMIENTO ALTERNATIVAS DE SOLUCION: APROVECHAR EL AFLORAMIENTO DE ARENISCA PARA COLOCACION DE PERNOS DE SOSTENIMIENTO EN EL TALUD SUPERIOR E INFERIOR. DESPLAZAMIENTO DEL TRAZO EN 6m HACIA EL TALUD SUPERIOR MEDIANTE CORTE. OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA EN EL TALUD INFERIOR. SOLUCION RECOMENDADA: DESPLAZAMIENTO DEL EJE DE VIA EN 6m MEDIANTE CORTE. LIMPIEZA DE SUELO DE COBERTURA. COLOCACIONDE PERNOS DE SOSTENIMIENTO DE 3 TON. DE 5m DE LONGITUD Y ESPACIADOS CADA 2 m. EN EL TALUD INFERIOR Y SUPERIOR.
  • 75. CASO 4 : KM 27+035 A 27+150 RETROANALISIS FS=1.0 Su=0.15 kg/cm2 ANALISIS Vp=300 m/s FS estatico=1.5 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: FS seudoestatico=1.2 suelo arcilloso con bloques de arenisca Fperno = 3.0 tn FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor Vp=1250 m/s FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor Pernos de Sostenimiento PK5-2 C-4 Relleno granular NSPT =18 Roca arenisca N SPT >100 C-5 Roca arenisca Lutita dura Vp=2715 m/s Vp=250 m/s Pernos de Sostenimiento Roca arenisca N SPT >100 Roca arenisca Vp=805 m/s Vp=2465 m/s
  • 76. CASO 5: KM 29+450 A 29+700 ANTECEDENTES: REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA. PROBLEMA DE ESTABILIDAD SIMILAR AL CASO 3. OBSERVACION DE CAMPO: ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULAR EN VARIOS SUB-TRAMOS. PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO. CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN BUEN ESTADO.
  • 77. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE/DESFAVORABLE AL DESLIZAMIENTO. DESLIZAMIENTO RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT DE 21 Y MAYOR DE 30 RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA su= 0.20 kg/cm2, VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU Y LA RESISTENCIA A LA PENETRACION. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR. OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. SOLUCION RECOMENDADA: PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.
  • 78. CASO 5: KM 29+450 A 29+700 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesor ANALISIS ACTUAL FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: FS estatico=1.21 Capas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones ANALISIS CON PILA de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesor FS estatico=1.45 FS seudoestatico=1.07 FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de 0.5-2 m. de espesor ANALISIS CON PILA FS estatico=1.25 Pantalla RETROANALISIS FS=1.0 PK6-2 Su=0.20 kg/cm2 C-7 NSPT =21 Ou=0 C-8 Lutita R. Arenisca UU: Cu=0.36 kg/cm2 NSPT >100 Ou=3o Lutita UU: Cu=0.35 kg/cm2 N SPT=75 Ou=3.5o Pila R. Arenisca NSPT >100 Vp=280 m/s Roca arenisca con alguna presencia de lutita Vp=750 m/s Vp=1200 m/s
  • 79. CASO 5: PANTALLAS Y PILAS 40 ton. progresiva largo de altura de espaciamiento pila pantalla de pila (m) (m) (m) 29+460 a 29+520 - - - 29+520 a 29+600 10 2.0 8 29+600 a 29+660 12 3.5 6 29+660 a 29+730 - - - 29+730 a 29+780 10 3 6
  • 80. CASO 6: KM 35+300 A 35+500 ANTECEDENTES: REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD SUPERIOR CON DESPLAZAMIENTO PERMANENTE. OBSERVACION DE CAMPO: TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 18o. DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DE 4-12m DE ESPESOR Y 90m DE FONDO. FALLAMIENTO ACTIVADO CON EL CORTE DEL PIE DE TALUD.
  • 81. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON INTERFASE DE SUELOS ARCILLOSOS BLANDOS. (LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL DESLIZAMIENTO). RETROANALISIS ARROJA su= 0.13 – 0.21 kg/cm2. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE. OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL. SOLUCION RECOMENDADA: CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 4:1 (14o) Y REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.
  • 82. CASO 6: KM 35+300 A 35+500 RETROANALISIS FS=1.0 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: Su=0.21 kg/cm2 suelo arcilloso con bloques de arenisca Ou=0 RETROANALISIS FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: FS=1.0 Capas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones ANALISIS RETROANALISIS FS Estatico=1.65 Su=0.17 kg/cm2 FS=1.0 de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 mde espesor FS Seudoestatico=1.01 Ou=0 Su=0.13 kg/cm2 FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Ou=0 Capas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 mde espesor FORMACION CHAMBIRA SANA: Corte Talud 4:1 14º FORMACION CHAMBIRA: PK7-3 Intercalaciones de Roca Arenisca de 2-6 m. de espesor Vp=320 m/s Arcilla blanda NSPT =3-9 Arcilla con limos, arena y gravillas NSPT=24-27 Arcilla compacta con arenas gruesas a finas Vp=700 m/s Limos y gravillas PK7-2 10 m Bloque de arenisca C-6 NSPT=39 UU: Cu=0.56 kg/cm2 Vp=1190 m/s Ou=0.9o Limolita compacta k=1.2 E-08 cm/s con gravillas Roca arenisca fracturada NSPT>100 Bloque de arenisca NSPT>100 Vp=3200 m/s
  • 83. CASO 7: KM 35+715 A 35+870 ANTECEDENTES: REPORTE DE DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD. OBSERVACION DE CAMPO: ZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRAS DRENAJE CON PRESENCIA DE CAÑA. TALUD TENDIDO DE 15o CON MULTIPLES GRIETAS DE HASTA 20 cm DE ESPESOR.
  • 84. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: SUELO SUPERFICIAL DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO. DESLIZAMIENTO RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT ENTRE 15-36 RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA NO DRENADA, Su = 0.10 kg/cm2, VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: ESTABILIZACION MEDIANTE CORTE DEL TALUD PUEDE GENERAR MAYOR INESTABILIDAD. OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. SOLUCION RECOMENDADA: PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.
  • 85. CASO 7: KM 35+715 A 35+870 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: Capas de arena limosa y arcilla limosa semihumedo y semicompacto FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: RETROANALISIS 2 ANALISIS CON PILA Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones FS=1.0 FS estatico=1.73 de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesor FS seudoestatico=1.0 Su=0.10 kg/cm2 FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Ou=0o Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesor C-1 FORMACION CHAMBIRA: CL C-2 Intercalaciones de Roca Arenisca de 6-8 m. de espesor CL PK8-2 Pantalla UU: Cu=0.54 kg/cm2 Ou=3.3o Arcilla limosa, C-7 NSPT =15-29 PK8-1 NSPT =18-36 Arcilla con bloques N SPT=32 Arcilla limosa N SPT=71 Pila Lutita dura N SPT >100 Vp=310 m/s Lutita dura N SPT >100 Roca arenisca N SPT >100 Vp=950 m/s
  • 86. CASO 7: PANTALLAS Y PILAS 60 ton. progresiva largo de pila altura de espaciamiento (m) pantalla de pila (m) (m) 35+710 a 37+870 10 3.0 5
  • 87. CASO 8: KM 46+270 A 46+300 ANTECEDENTES: REPORTE DE DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR AFECTANDO LA PLATAFORMA. OBSERVACION DE CAMPO: DESLIZAMIENTO DE PIE DE TALUD ASOCIADO A INTERCALACIONES DE LUTITAS. DRENAJE DEFICIENTE DE LA PLATAFORMA SOBRE INTERCALACION DE LUTITAS. CONSTRUCCION DE MURO DE CONTENCION DE CONCRETO PARA EVITAR QUE LOS PAQUETES ARCILLOSOS INVADAN LA VIA.
  • 88. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: INTERCALACIONES CASI VERTICALES (60-70o) Y TRANSVERSALES DE LUTITAS Y ARENISCAS DE LA FORMACION YAHUARANGO. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: DRENAJE DE LA PLATAFORMA. EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD. REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR. USO DE BIOMANTAS. SOLUCION RECOMENDADA: DRENAJE DE LA PLATAFORMA. REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR. USO DE BIOMANTAS.
  • 89. CASO 8: KM 46+270 A 46+300 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca FORMACION YAHUARANGO: Estratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesor FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA: Estratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesor FORMACION YAHUARANGO: Intercalaciones de estratos de roca arenisca de 2-3 m. de espesor PK10-1 Relleno granular Lutita alterada NSPT =5 Lutita Dura NSPT >100 Roca lutita dura Roca arenisca fracturada NSPT =70 Limolita Lutita Dura NSPT =85 Vp=350 m/s Vp=890 m/s
  • 90. CASO 9: KM 54+780 A 54+880 ANTECEDENTES: REPORTE DE DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR. OBSERVACION DE CAMPO: DRENAJE DEFICIENTE. DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS SOBRE LUTITAS. TALUD SUPERIOR SIN MOVIMIENTO. TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.
  • 91. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON VALORES DE NSPT MENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD. EN LA PLATAFORMA DE DESVIO EL TERRENO ES DURO A PARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD. AFLORAMIENTO DE LUTITAS DE FORMACION YAHUARANGO EN EL TALUD SUPERIOR. ALTERNATIVAS DE SOLUCION: REALIZAR EL NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO. DRENAJE DE LA QUEBRADA. SOLUCION RECOMENDADA: DESVIO Y DRENAJE
  • 92. CASO 9: KM 54+780 A 54+880 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: capas de suelo limoarenoso y arenolimosos semisuelto con bloques de arenisca FORMACION YAHUARANGO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesor Vp=450 m/s FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesor FORMACION YAHUARANGO: C-1 Intercalaciones de Roca Arenisca de 1-3 m. de espesor Vp=960 m/s PK11-1 UU: Cu=1.60 kg/cm2 Ou=20.2o NSPT =6-16 k=1.8 E-04 cm/s PK11-2 Roca arenisca NSPT >50 NSPT =6-7 Relleno granular con Vp=2650 m/s limos y arenas NSPT=15 Vp=400 m/s NSPT =8 Arena limosa NSPT>50 Roca arenisca fracturada NSPT=44 NSPT =12 Lutita Dura NSPT >50 Roca arenisca fracturada Vp=1110 m/s Lutita Dura Vp=2750 m/s
  • 93. CASO 10: KM 55+800 A 55+300 ANTECEDENTES: REPORTE DE DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR. OBSERVACION DE CAMPO: DRENAJE DEFICIENTE DE QUEBRADA DE VARIOS BRAZOS. DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS SOBRE LUTITAS. TALUD SUPERIOR CON GRIETAS. TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.
  • 94. RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS: FORMACION CHONTA CON BUZAMIENTO SUBHORIZONTAL. RESISTENCIA A LA PENETRACION NSPT DE 6-12 HASTA LOS 4m SOBRE MATERIAL DE DESLIZAMIENTO. NSPT ENTRE 13-28 HASTA LOS 6-8m. DE PROFUNDIDAD. RETROANALISIS ARROJA Su = 0.17-0.18 kg/cm2, VALOR SIMILAR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU (Su=0.19-0.26 kg/cm2). ALTERNATIVAS DE SOLUCION: CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR. OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. SOLUCION RECOMENDADA: PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.
  • 95. CASO 10: KM 55+800 A 55+300 DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso de baja consistencia FORMACION CHONTA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor RETROANALISIS 1 FORMACION CHONTA POCO INTEMPERIZADA: FS=1.0 ANALISIS CON PILA FS estatico=2.22 RETROANALISIS 2 Capas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones Cu=0.17 kg/cm2 de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor C-5 FS seudoestatico=1.02 FS=1.0 Ou=0 Cu=0.18 kg/cm2 Ou=0 FORMACION CHONTA: Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor UU: Cu=0.67 kg/cm2 Ou=6.1o C-4 Pantalla PK12-2 PK12-4 Relleno granular UU: Cu=0.19 kg/cm2 Ou=2.9o NSPT =9-12 Arcilla con limos y gravillas NSPT=6-8 semi-compacta NSPT =15-22 Arcilla limosa saturada Vp=340 m/s NSPT =52 Pila NSPT =13-28 Arcilla con fragmentos de lutita C-3 Roca arenisca fracturada NSPT >100 NSPT =44 NSPT >100 Vp=1260 m/s Roca lutita UU: Cu=0.26 kg/cm2 Ou=5.3o Vp=3400 m/s
  • 96. CASO 10: PANTALLAS Y PILAS 80 ton. progresiva largo de pila altura de espaciamiento (m) pantalla de pila (m) (m) 55+990 a 56+010 12 3.5 6 56+010 a 56+050 15 4.0 5 56+050 a 56+100 12 3.5 6
  • 97. CORRELACIONES PARA SUELOS ARCILLOSOS Consistencia Resistencia no drenada, Su Valor Nspt de la arcilla Kg/cm2 Muy blanda Menor a 0.125 Menor a 2 Blanda 0.125 – 0.25 3-5 Mediana compacidad 0.25 – 0.50 6-9 Compacta 0.50 – 1.0 9 - 15 Dura 1.0 – 2.0 15 - 30 Muy dura Mayor a 2.0 Mayor a 30