Estudo de caso de seção canalizada do Córrego Botafogo

ii
INSTITUTO UNIFICADO DE ENSINO SUPERIOR OBJETIVO
FACULDADES OBJETIVO
ENGENHARIA CIVIL
ATIVIDADES PRÁTICAS SUPERVIONADAS - 2014/2
ESTUDO DE CASO DE UMA SEÇÃO CANALIZADA
DA BACIA DO CÓRREGO BOTAFOGO NA CIDADE
DE GOIÂNIA-GO
ALBERTO SILVA FERREIRA – 02290005391
EUGÊNIO SOUZA VIANA – 02290005366
GLENYO ROCHA PIMENTA– 02290005623
GOIÂNIA
2014

i
Ferreira, A. S; Pimenta, G. R; Viana, E. S.
RESUMO
Este trabalho refere-se ao estudo de caso sobre a estimação de vazão natural e
verificação da capacidade de escoamento de chuva máxima para um período de retorno
de cinco anos de uma seção canalizada do Córrego Botafogo na cidade Goiânia. O
estudo consistiu na obtenção de dados do canal para que fosse possível a determinação
analítica dos parâmetros geométricos do mesmo a partir dos quais e ainda de posse de
dados hidrológicos da bacia hidrográfica, fosse possível a caracterização hidráulica. Para
isso, procedeu-se uma visita á campo para coleta de dados e realização de testes para
obtenção da velocidade superficial pelo método do flutuador a partir da qual foi aferido
o resultado de vazão obtido por meio da Equação de Manning e área molhada Os
resultados alcançados na seção escolhida mostram que o Córrego Botafogo possui vazão
natural igual a 0,297 m³/s e que a seção tem uma capacidade máxima de vazão de
245,598 m³/s o que confere uma margem de segurança de 133,892 m³/s uma vez que a
chuva máxima proporciona na bacia uma descarga total de 111,706 m³/s, ou seja, na
possibilidade de chuva máxima o canal funcionará como conduto livre sem possibilidade
de extravasamentos. O valor da vazão do córrego muito superior em relação à vazão
máxima de chuva se deve ao fato de que o método de cálculo adotado para mesma
levava em conta um período de retorno de apenas 5 anos o que resultou em uma vazão
máxima abaixo do esperado. O resultado alcançado neste trabalho apresentou-se como
uma estimativa satisfatória.
Palavras–chave: Canal. Vazão. Chuva.

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SUMÁRIO
1 INTRODUÇÃO 5
1.1 OBJETIVOS.......................................................................................................................6
2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA 7
2.1 BACIA HIDROGRÁFICA.................................................................................................7
2.1.1 Tempo de concentração...............................................................................................8
2.1.2 Balanço hídrico ...........................................................................................................9
2.2 CONDUTOS LIVRES......................................................................................................11
2.2.1 Parâmetros geométricos dos canais..........................................................................11
2.2.2 Forma geométrica da seção ......................................................................................13
2.2.3 Vazão em condutos livres..........................................................................................15
2.3 BACIA DO CORRÉGO BOTAFOGO.............................................................................15
2.3.1 Parques da bacia do botafogo..................................................................................17
2.3.2 Histórico da construção ............................................................................................21
2.4 RUGOSIDADE EM CONDUTOS LIVRES....................................................................22
2.4.1 Rugosidade Superficial .............................................................................................23
2.4.2 Vegetação...................................................................................................................23
2.4.3 Irregularidades ..........................................................................................................24
2.4.4 Erosão ........................................................................................................................24
2.4.5 Sedimentação e obstruções........................................................................................25
2.4.6 Fórmula de Manning ................................................................................................26
2.5 MEDIÇÃO DE VELOCIDADES POR FLUTUADORES ..............................................27
2.5.1 Determinação da velocidade superficial (Vs)................................................................28
2.6 PRECIPITAÇÃO .............................................................................................................29
2.6.1 Chuva máxima...........................................................................................................29
2.6.2 Precipitação em Goiânia...........................................................................................30
3 METODOLOGIA 31
3.1 VISITA A ÁREA DO ESTUDO.......................................................................................31
3.1.1 Geometria da seção....................................................................................................32
3.1.2 Área molhada.............................................................................................................33
3.1.3 Velocidade superficial ...............................................................................................34
3.1.4 Revestimento e condições do canal...........................................................................35
3.2 TRAÇADO DA BACIA HIDROGRÁFICA....................................................................36
4 APRESENTAÇÃO E ANÁLISE DOS RESULTADOS 37
4.1 PARÂMETROS GEOMÉTICOS.....................................................................................38
4.1.1 Declividade (S) e tempo de concentração (Tc) da bacia hidrográfica.........................39
4.2 VAZÃO NATURAL (QNAT) ...........................................................................................39

i
4.2.1 Velocidade superficial ...............................................................................................39
4.2.2 Coeficiente de rugosidade (n) ...................................................................................39
4.2.3 Declividade de fundo I0 .............................................................................................40
4.3 VERIFICAÇÃO DA VAZÃO..........................................................................................40
4.3.1 Cálculo da vazão máxima de escoamento de chuva (Qe) ........................................40
4.3.2 Cálculo da vazão máxima da seção (Qmáx).............................................................41
4.3.3 Cálculo da vazão admissível (Qadm)........................................................................41
5 CONCLUSÕES 42
6 REFERÊNCIAS 43

5
1 INTRODUÇÃO
Uma das grandes dificuldades nos projetos de estruturas hidráulicas é a determinação
da vazão de dimensionamento porque está condicionada a uma série de variáveis. Diante do
número de fatores que intervêm na realização de projetos de drenagem urbana e canalização
de cursos d’água, dificilmente uma Equação simples para a determinação das vazões de
máxima, mínima e média cheia, poderá expressar as variáveis necessárias para tal.
De acordo com Cavalcante (2012), cada projeto de aproveitamento hídrico supõe um
conjunto específico de condições, às quais deve ser condicionada, razão pela qual dificilmente
podem ser aproveitados projetos padronizados que conduzam a soluções simples e
estereotipadas. Ainda segundo o autor, as condições específicas de cada projeto devem ser
satisfeitas através da aplicação integrada dos conhecimentos fundamentais de várias
disciplinas. Diante disso, é de extrema importância na execução de qualquer projeto que
envolva recursos hídricos, o conhecimento na área de hidrologia e Hidráulica.
Para quase todos os projetos de aproveitamento dependem da resposta à pergunta:
com quanta água pode-se contar? Um projeto para controle de enchentes baseia-se nos valores
de pico do escoamento, ao passo que outro que tenha por objetivo à utilização da água, o que
importa é o volume escoado durante longos períodos de tempo. As respostas a essa pergunta
são encontradas pela aplicação da Hidrologia, ou seja, o estudo da ocorrência e distribuição
das águas naturais. Para Delgado (2008), os estudos hidrológicos têm como finalidade
especificar parâmetros de modo a caracterizar a região em estudo e que na engenharia, a
hidrologia vai desde uma simples obra até o alto porte da construção pesada, no transporte
hidroviário, nas ferrovias, rodovias, preservação do lençol freático, etc.
Dentro do campo de trabalho do engenheiro civil, a hidráulica encontra-se presente
em praticamente todos os tipos de empreendimentos que possuem água como agente principal
principalmente em obras de infraestrutura (bueiros, pontes, portos, hidrovias, etc.). Em
saneamento básico, por exemplo, essa a área desempenha um papel importante. Encontra-se
presente desde a captação, adução e distribuição de águas de abastecimento urbano e
industrial, até os sistemas de controle e esgotamento sanitário e drenagem pluvial (GUEDES e
SILVA, 2014). Desta forma, percebe-se que a hidráulica desempenha um papel fundamental
em diversas modalidades de engenharia, integrando-se também em diversos outros campos
profissionais.

6
1.1 OBJETIVOS
Os objetivos deste trabalho é interagir os conhecimentos de hidráulica dos condutos
livres e hidrologia a um estudo de caso de uma seção canalizada da Bacia do Córrego
Botafogo. Para cumprimento deste objetivo principal, será calculada a vazão natural do
córrego na seção escolhida e será verificado para uma determinada chuva máxima se a seção
funcionará como conduto livre.

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2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA
2.1 BACIA HIDROGRÁFICA
Entende-se por bacia hidrográfica toda a área de captação natural da água da chuva
que escoa superficialmente para um corpo de água ou seu contribuinte (SEMA-RS, 2010). Os
limites da bacia hidrográfica são definidos pelo relevo, considerando-se como divisores de
águas as áreas mais elevadas. O corpo de água principal, que dá o nome à bacia, recebe
contribuição dos seus afluentes, sendo que cada um deles pode apresentar vários contribuintes
menores, alimentados direta ou indiretamente por nascentes (Figura 2.1).
FIGURA 2.1. Área de captação de uma bacia hidrográfica de contribuição.
Fonte: Secretaria do meio ambiente- RS, 2010.
A bacia hidrográfica geralmente apresenta grande extensão, por isso dificilmente se
procede ao seu levantamento a campo. A área da bacia pode ser obtida por meio de carta
topográfica do IBGE (exemplo na Figura 2.2), ou fotografias aéreas da região que será
estudada, ou ainda, por meio de um levantamento planialtimétrico do perímetro da bacia
(CARVALHO, 2008). A área de captação é um parâmetro fundamental a se saber, pois é
necessário conhecer o volume de água produzido a fim de, por exemplo, dimensionar
corretamente um canal na área urbana a fim de evitar possíveis inundações ou mesmo gastos
desnecessários com obras vultosas ou no caso de açudes e barragens, verificar se o mesmo

8
atende a demanda desses a serem construídos tendo como fonte de abastecimento a bacia em
estudo.
FIGURA 2.2: Exemplo da delimitação de uma bacia hidrográfica sobre um mapa topográfico.
Fonte: Adaptada de COLLISCHONN e TASSI, 2008.
No desenvolvimento de um projeto, além do conhecimento da área, são necessárias
informações dos aspectos físicos e climatológicos tais como: localização, relevo (altitude e
declividade), forma, rede de drenagem (caracterização dos regimes dos cursos d’água
existentes), solo, cobertura vegetal, precipitação, umidade do solo etc.
A classificação hidrológica das bacias hidrográficas constitui juntamente com a
avaliação da superfície de drenagem e das precipitações, os três elementos fundamentais que
permitem os cálculos dos volumes hídricos disponíveis e das vazões de pico das cheias
(BUREAU OF RECLAMATION, 2002).
2.1.1 Tempo de concentração
Refere-se ao tempo gasto por uma gota de água da chuva que cai na região mais
remota da bacia até o momento em que atinge o exutório, sendo o tempo inicial considerado,
o exato momento em que a mesma atinge o solo. Segundo Collischonn e Tassi (2008), a
declividade média da bacia e do curso d’água principal também são características que afetam
diretamente o tempo de viagem da água ao longo do sistema. Quanto maior a declividade da
bacia menor será o tempo de concentração.

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O tempo de concentração pode ser obtido por diversas fórmulas que levam em
consideração as características físicas da bacia. Cabe ao projetista a escolha do melhor
método de cálculo para cada caso específico.
Dentre as várias equações e métodos para cálculo de tempo de concentração
existentes, entre os mais usuais estão o de Kirpich (para áreas menores que 0,5 Km²) e watt e
Chow (para áreas de até 5840 Km²) como mostrado abaixo:
Kirpich: ( ) 2.1
Watt e Chow: (
√
) 2.2
Em que:
tc = tempo de concentração (minutos);
L = comprimento do talvegue (Km);
Δz = diferença entre as cotas mais alta e mais baixa (m);
S = declividade da superfície (m/m).
A declividade da bacia pode ser determinada utilizando a seguinte relação:
2.3
2.1.2 Balanço hídrico
O somatório da quantidade de água que entra e que sai de uma bacia hidrográfica é
denominado balanço hídrico. A precipitação é a forma principal de entrada de água na bacia e
a saída ocorre por evapotranspiração (evaporação e transpiração) e escoamento (superficial e
subterrâneo). Estas variáveis podem ser medidas com diferentes graus de precisão. O balanço
hídrico de uma bacia exige que seja satisfeita a Equação:
2.4
Onde:
ΔV = variação do volume de água armazenado na bacia (m³);
ΔT = intervalo de tempo considerado (s);
P = precipitação (m³/s);
E = evapotranspiração (m³/s);

10
Qe = escoamento (m³/s).
Ainda de acordo com Collischonn e Tassi (2008), em intervalos de tempo longos,
como um ano ou mais, a variação de armazenamento pode ser desprezada na maior parte das
bacias, e a equação 2.4 pode ser reescrita em unidades de mm.ano-1
, o que é feito dividindo os
volumes pela área da bacia.
2.5
Onde:
P = precipitação em mm.ano-1
;
E = evapotranspiração em mm.ano-1
;
Qe = escoamento em mm.ano-1
.
2.1.2.1 Coeficiente de escoamento
O coeficiente de escoamento refere-se ao percentual da chuva que se transforma em
escoamento de longo prazo e é dado por:
2.6
O coeficiente de escoamento tem, teoricamente, valores entre 0 e 1. Na prática os
valores vão de 0,05 a 0,5 para a maioria das bacias.
Se toda a precipitação que ocorre em uma bacia hidrográfica chega ao seu exutório
(uma área totalmente impermeabilizada, por exemplo) com evapotranspiração e
armazenamento igual a zero, o escoamento nesse caso pode ser representado através do
produto da precipitação pela área da bacia (Equação 2.7).
2.7

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2.2 CONDUTOS LIVRES
Nos condutos livres ou canais, a característica principal é a presença da pressão
atmosférica atuando sobre a superfície do líquido em uma seção aberta, como nos canais de
irrigação e drenagem, ou fechada como nos condutos de esgoto e galerias de águas pluviais.
Nesse caso, o escoamento se processa necessariamente por gravidade (PORTO, 2006).
Apesar de haver uma hipotética semelhança entre os escoamentos livres e sob
pressão, os livres são mais complexos e com resolução mais sofisticada, pois as variáveis são
interdependentes com variação no tempo e espaço.
Ainda de acordo com Porto (2006), os canais podem ser classificados como naturais
(figura 2.3-A), que são os cursos d’ água existentes na natureza, como pequenas correntes,
córregos, rios, estuários etc., ou artificiais (Figura 2.3-B), de seção aberta ou fechada,
construídos pelo homem, como canais de irrigação, de navegação, arquedutos, galerias etc.
FIGURA 2.3: Em A, canal natural de um rio e em B canal artificial Campos-Macaé- RJ.
Fonte: Adaptado de Enciclopédia livre, 2014.
2.2.1 Parâmetros geométricos dos canais
Os parâmetros geométricos da secção transversal (Figura 2.4) têm grande
importância e são largamente usados nos cálculos dos canais.

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FIGURA 2.4: Seção transversal de um escoamento livre
Fonte: Adaptado de FIALHO, 2006.
Quando as secções têm forma geométrica definida (caso dos canais artificiais) podem
ser matematicamente expressos pelas suas dimensões e profundidade da água. Para as secções
irregulares, como a dos canais naturais, não é fácil o cálculo e usam-se curvas para representar
as relações entre as dimensões dos canais e respectivas profundidades (COSTA e LANÇA
2001). Os parâmetros usualmente empregados na análise e tratamento dos escoamentos livres
são:
2.2.1.1 Área molhada (Am)
Área molhada (m) corresponde à área efetiva de escoamento é obtida de acordo com
a forma geométrica da seção;
2.2.1.2 Perímetro molhado (Pm)
Perímetro molhado é o comprimento da linha de contorno da área molhada (fundo e
paredes laterais) sem a superfície livre (m).
2.2.1.3 Raio hidráulico (Rh)
É o quociente entre área e perímetro molhados (m) como mostrado na Equação a
seguir:
2.8

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2.2.1.4 Altura d’água (y)
Altura ou tirante d’água corresponde a profundidade do escoamento determinado
pela distância entre o ponto mais baixo da seção e a superfície livre (m).
2.2.1.5 Largura de topo(B)
Corresponde ao comprimento superficial ou boca, é a distância horizontal da
superfície livre do conduto (m);
2.2.1.6 Altura hidráulica ou altura média (Hm)
É a relação entre área molhada e a largura de topo da seção na superfície livre (m). É
a altura de um retângulo de área equivalente á área molhada.
2.9
2.2.1.7 Declividade de fundo (I0)
É a declividade ou inclinação longitudinal do fundo canal.
2.2.2 Forma geométrica da seção
Para cada tipo de seção é estabelecida uma fórmula para a determinação dos
parâmetros do canal. As formas geométricas de seções mais usuais são: retangular,
trapezoidal, triangular e circular parcialmente cheia. A Figura 2.5 abaixo mostra
detalhadamente a determinação de cada parâmetro geométrico para cada tipo específico de
seção:

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FIGURA 2.5: Parâmetros geométricos para cada tipo de seção.
Fonte: Adaptado de EVANGELISTA, 2014.

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2.2.3 Vazão em condutos livres
Considera-se que ocorre nos canais um movimento uniforme, ou seja, a velocidade
média da água é constante ao longo do canal. A área que como vimos pode ser determinada
geometricamente, também é contínua para um determinado trecho em estudo, dessa forma a
vazão pode ser determinada usando a equação da continuidade:
2.10
Onde:
Q = vazão (m³/s);
A = Área da seção molhada (m²);
V= velocidade de escoamento (m/s).
A velocidade pode ser medida no local ou, na maioria dos casos, determinada através
de equações. Há varias equações para o cálculo da velocidade média da água em um canal,
porém as mais usadas são as de Manning, Chezy e Strickler. Neste caso, combinado a
equação da continuidade com alguma dessas equações, a determinação da vazão pode ser feita
com a aplicação direta.
2.3 BACIA DO CORRÉGO BOTAFOGO
De acordo com o Diagnóstico Ambiental da Sub-bacia do Botafogo, realizado pela
Prefeitura de Goiânia (2008) citado por Seibt, (2013), o córrego Botafogo está inserido na
bacia do Rio Meia Ponte, afluente do Rio Paranaíba, e situa-se nas porções das regiões sul e
central do município de Goiânia apresentando extensão de 11,3 km, encontrando-se na zona
22 K, entre os paralelos sul 685078,21 m e 685588,54 m e os meridianos de longitude oeste
8159097,63 m e 8149655,25 m, percorrendo a área urbana da cidade de Goiânia, passando
pelos bairros: Jardim das Esmeraldas, Bairro Santo Antônio, Vila Maria José, Vila São João,
Vila Redenção, Pedro Ludovico, Jardim Goiás, Setor Sul, Setor Central, Setor Leste
Universitário, Setor Vila Nova, Setor Leste, Setor Norte Ferroviário, Setor Criméia Leste e
Setor Criméia Oeste
Seibt (2013) afirma ainda que as nascentes do córrego Botafogo encontram-se no
bosque municipal Jardim Botânico, que drena uma área de 31,55 km², contribui com a drenagem
da cidade nos sentido Sul/Norte, recebendo as vazões dos Córregos Areião e Capim Puba pela
margem esquerda e pela margem direita o Córrego Sumidouro, desaguando no Ribeirão Anicuns
pela margem direita como mostrado na Figura 2.6.

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FIGURA 2.6: Mapa de localização da bacia do Córrego Botafogo em Goiânia- GO.
Fonte: Adaptado de SEIBT, 2013.
Segundo Silva e Araújo (2011), a microbacia do córrego Botafogo apresenta
resumidamente as seguintes características físicas: possui uma área de aproximadamente 20
km²; perímetro de 23,5 km; comprimento do rio principal de 9,6 km; cota mais alta 842 m e
cota mais baixa 713 m; desnível entre o exutório e a cabeceira do rio de 129 m; declividade
do canal principal 1,34%; canal de segunda ordem; coeficiente de compacidade (Kc) 1,5; fator
de forma (Kf) 0,234; densidade da drenagem 0,63 km/km² e tempo de Concentração (tc) -
Kirpich 119,2 min (1,9 hora).

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2.3.1 Parques da bacia do botafogo
Goiânia é considerada uma das cidades mais arborizadas do país com a presença
vários parques, e com qualidade de vida relativamente satisfatória em função disso. Nesse
contexto a bacia do córrego botafogo tem grande importância na existência dessas áreas
verdes uma vez que a mesma da vida a uma quantidade significativa dos maiores parques da
cidade como pode ser visto logo abaixo:
2.3.1.1 Parque Jardim Botânico
O Jardim Botânico (Figura 2.7) foi instituído em 1978, Durante o II Congresso
Latino Americano de Botânica e o XXIX Congresso Nacional de Botânica, realizado em
Goiânia, no ano de 1978, apresenta uma área aproximada de 1.000.000m² (SEMMA, 2005).
Limita-se ao sul com a Vila Santo Antônio, a noroeste com o Setor Pedro Ludovico e a leste
com a Vila Redenção. Sua área está dividida em dois espaços distintos separados pela
Avenida 3 ªRadial.
A nascente do Córrego Botafogo não pode ser vistoriada devido a mata fechada em
seu entorno e a falta de trilhas que levam ao local, mas a água que corre no primeiro trecho de
seu curso é limpa e livre de odores fortes como no restante de seu curso urbano, grande parte
dele canalizado. O Córrego forma vários lagos no interior do Jardim Botânico e a água é
transferida de um para o outro por tubos de concreto, garantindo a vazão das águas
principalmente nos períodos de chuva. Após a Avenida 3ª Radial, a água volta a ficar corrente
e segue atravessando a cidade (CAU/GO, 2013).
FIGURA 2.7: Parque Jardim Botânico, onde se localizam as principais nascentes do córrego.
Fonte: Adaptado de CAU/GO, 2013.

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2.3.1.2 Bosque dos Buritis
O Bosque dos Buritis (Figura 2.8) está situado no Setor Central e é limitado pelos
setores Oeste e Central. Foi proposto no Plano Original da cidade em 1933, com uma área de
40 hectares, restando hoje, uma área aproximada de 124.800 m², que inclui a Assembleia
Legislativa, o Museu de Arte de Goiânia e o Centro Livre de Artes da Prefeitura. (CAU/GO,
2013)
As nascentes do Córrego dos Buritis concentram-se na região dos Clubes da
Engenharia e dos Oficiais (Setor Marista), nos porões do Tribunal de Justiça (Setor Oeste) e
dentro do próprio Bosque. Estas nascentes são canalizadas até os lagos existentes dentro deste
complexo ecológico. Após o Parque, o córrego segue canalizado até despejar suas águas no
Córrego Capim Puba.
FIGURA 2.8: Bosque dos Buritis, um dos catões postais da capital.
2.3.1.3 Parque Lago das Rosas
O Lago das Rosas (Figura 2.9) localiza-se na Região Central da cidade de Goiânia,
entre a Avenida Anhanguera e a Alameda das Rosas e faz divisa com o Zoológico de Goiânia.
Possui um traçado que interliga lagos, caminhos e áreas de permanência e contemplação. É
uma área situada na bacia de recarga do lençol freático cortada pelo Córrego Capim Puba
afluente do córrego Botafogo (CAU/GO, 2013).
Na área próxima à Avenida Anhanguera existe uma caixa de coleta da água que
excede o nível determinado para o lado. Ela é canalizada e segue pelo subterrâneo. No interior
do Parque, nas áreas que circundam o lago, foram construídas estruturas de coleta de água
pluvial para evitar que as águas do escoamento superficial cheguem direto no lago. Estas

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estruturas conduzem a água pluvial até a rede de coleta urbana existente na Avenida
Anhanguera.
FIGURA 2.9: Lago das Rosas, banhado pelo Córrego Capim Puba afluente do Botafogo.
2.3.1.4 Parque Areião
O Parque está localizado na região Sul de Goiânia, entre os Setores Marista e Pedro
Ludovico, e contornado pelas Ruas 90, Alameda Americano do Brasil, Avenidas Edmundo
Pinheiro de Abreu e Avenida Areião.
A nascente do Córrego Areião (Figura 2.10) afluente do córrego botafogo, está
cercada pela mata fechada e o acesso ao local é bastante difícil. A água escorre até o lago
onde é reservada e posteriormente volta a correr depois da Rua 90, por onde atravessa a céu
aberto abaixo da ponte construída. O desnível existente na topografia no Parque favorece o
escoamento da água da chuva de toda a região para a área lindeira a Rua 90. Para evitar
alagamento foram construídas várias estruturas de captação e condução das águas.

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FIGURA 2.10: Nascente do Córrego Areião e ponte da Rua 90.
2.3.1.5 Parque Flamboyant
.
O Parque Municipal Flamboyant (Figura 2.11) localiza-se no setor Jardim Goiás, na
região Sul de Goiânia, entre as Ruas 46, 15, 12, 55, 56, 73, 58 A e avenida H, área faz parte
da antiga Fazenda Botafogo.
A nascente do Córrego Sumidouro, afluente do Córrego Botafogo, é um dos
importantes elementos naturais que compõem o Parque Flamboyant. Além da nascente, existe
no Parque uma área de brejo que se encontra parcialmente preservada, onde há um pequeno
lago com cerca de 2 mil m² (CAU/GO,2013)
FIGURA 2.11: Parque Flamboyant localizado na nascente do córrego sumidouro, um dos afluentes do Botafogo.
Fonte: Adaptado ROSSI, 2014.

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2.3.1.6 Parque Botafogo
Situa-se nos setores Central e Leste Vila Nova, dividido em duas áreas pelo Córrego
Botafogo e pela Av. Marginal: área 1, com mata nativa e várias nascentes. O Parque Botafogo
(Figura 2.12) surgiu com a implantação de Goiânia. Portanto, é uma das áreas verdes mais
antigas, pois já estava previsto no plano original de 1933, do arquiteto Atílio Correa Lima
(RIBEIRO, 2006).
Foi revitalizado em 2004 e passou por um intenso processo recuperação florística. O
parque possui área de 172.033m² e fica próximo ao exutório da bacia do botafogo.
FIGURA 2.12: Lago do Parque Botafogo e ponte de ligação entre Setor Central e Vila Nova.
Fonte: Adaptado de DE PAULA, 2010.
2.3.2 Histórico da construção
O Córrego Botafogo teve iniciado o seu processo de canalização no final da década
de 1980 e começo da década de 90 quando ocorreu a construção da via Marginal Botafogo.
Para tanto foi realizado um Estudo e Relatório de Impacto Ambiental (EIA-RIMA), elaborado
pela empresa TECNOSAN Engenharia s/c Ltda. (IPLAN, 1990).
A intervenção na bacia tratou-se de obras (Figura 2.13) de reurbanização dos vales
dos Córregos Botafogo e Capim-Puba, constituídas de serviços preliminares, implantação de
vias marginais, recuperação e canalização do Córrego Botafogo e Capim-Puba. O projeto das
vias marginais foi desenvolvido no intuito de desafogar o trânsito da cidade de Goiânia
propiciando a melhoria no fluxo de veículos e a recuperação dos vales degradados dos
Córregos Botafogo e Capim-Puba (Relatório Sintético do Levantamento de Auditoria, 2004).

22
FIGURA 2.13: Serviços de terraplenagem executados entre a avenida independência e Goiás Norte e pontilhão
sobre o córrego capim puba p/ encaixe com a av. Goiás norte, respectivamente.
Fonte: Relatório Sintético do Levantamento de Auditoria, 2004.
2.4 RUGOSIDADE EM CONDUTOS LIVRES
A rugosidade tem grande importância no cálculo de capacidade de escoamento
em canais e tubulações, onde a sua minimização proporciona a máxima descarga.
Selecionar um valor de coeficiente de rugosidade significa estimar a resistência ao
escoamento exercida sobre o fluido (PREFEITURA MUNICIPAL DE SÃO PAULO,
1999).
De acordo com Suarez (2001), a utilização de um valor incorreto pode ter
grandes impactos na determinação da vazão e em consequência no dimensionamento dos
projetos de obras hidráulicas.
A variação do coeficiente de rugosidade pode proporcionar grandes variações,
como o aumento ou diminuição da descarga a jusante, evitando problemas de
inundações, alteração da velocidade de escoamento, podendo evitar sedimentação de
detritos ou o desgaste e erosão do canal; variação do nível de escoamento de canais e
alteração geométrica da seção transversal. A rugosidade em um conduto livre pode ser
influenciada por vários fatores:

23
2.4.1 Rugosidade Superficial
A rugosidade é representada pela forma e tamanho das irregularidades do material
que forma o perímetro molhado. Materiais grosseiros (Figura 2.14-A) aumentam a
rugosidade. Materiais finos (figura 2,14-B) provocam um efeito menor, reduzindo o valor do
coeficiente.
FIGURA 2.14: Em A, revestimento simples com pedras e em B revestimento com concreto projetado.
Fonte: Adaptado de AVINO, 2004.
2.4.2 Vegetação
A vegetação pode ser analisada como uma rugosidade superficial. Seu efeito
depende principalmente, da sua altura, densidade, distribuição e espécie. Deve-se ter especial
atenção para o crescimento da vegetação. Segundo estudos apresentados na literatura, o
coeficiente de rugosidade pode variar de 2 a 3 vezes o seu valor original, devido ao
desenvolvimento da vegetação. A Figura 2.15 mostra a vegetação presente nos taludes do
córrego Pirajussara em São Paulo.
FIGURA 2,15: Taludes do córrego Pirajussara coberto com vegetação densa.
Fonte: Folha de São Paulo, 2014.

24
2.4.3 Irregularidades
Canais com irregularidades no seu perímetro molhado e variações na sua seção
transversal ou curva ao longo do seu trajeto (Figura 2.16) sofrem acréscimo na
rugosidade.
FIGURA 2.16: Curva no Córrego Pirajussara, ZonaOeste São Paulo.
Fonte: Universidade de São Paulo, 2004.
2.4.4 Erosão
A erosão (Figura 2.17) pode provocar irregularidades nas paredes e no fundo de
canais naturais, aumentando coeficiente de rugosidade, além disso, contribui com a
sedimentação.
FIGURA 2.17: Erosão do Córrego Cascavel em Goiânia.
Fonte: Castilho, 2012.

25
2.4.5 Sedimentação e obstruções
A sedimentação de material fino em canais irregulares pode até melhorar a superfície
do canal, reduzindo a sua rugosidade. No entanto a presença de troncos de árvores, pilares de
pontes e outros materiais incrementam a rugosidade do canal, além do efeito de redução de
seção como mostrado na Figura 2.18.
FIGURA 2.18: Canalização assoreada por sedimentos do Córrego Uberaba, São Paulo.
Fonte: Universidade de São Paulo, 2004.
Diversos fatores além dos já citados influem na determinação da rugosidade real
de um canal tais como: material de acabamento; método construtivo; forma de
acabamento; manutenção; etc.
No dimensionamento hidráulico da estrutura, a seleção do coeficiente de
rugosidade deve refletir o comportamento esperado da obra ao longo de sua vida útil,
garantindo que, durante este período, se tenha capacidade de escoamento igual ou maior
ao do projeto (PREFEITURA MUNICIPAL DE SÃO PAULO, 1999).

26
2.4.6 Fórmula de Manning
Para o caso de canais e tubulações com pressão atmosférica, a fórmula mais
comumente empregada é a de Manning (Equação 2.11), onde se observa a grande influência
da rugosidade:
2.11
Onde:
n = coeficiente de rugosidade
V = velocidade do escoamento
Rh= raio hidráulico
I0 = declividade longitudinal
A equação 2.12 pode ser escrita em função de n da seguinte forma:
2.12
A declividade de fundo ou longitudinal (I0) para um trecho determinado do canal
em estudo pode ser determinada assim como mostrado na Equação 2.13. Em geral para
pequenos trechos, os canais possuem baixa declividade.
2.13
Onde:
Δz = diferença entre as cotas inicial final do trecho;
Δl = comprimento horizontal do trecho em estudo.
Na prática quando da realização de projetos em condutos livres não é necessário
realizar cálculos para obtenção do coeficiente de rugosidade, pois o mesmo já é largamente
divulgado na literatura através de tabelas, por diversos autores. Essas tabelas como mostrado
na Figura 2.19, informam o valor do coeficiente n em função da natureza do material que
reveste as paredes dos condutos.

27
FIGURA: 2.19: Tabela de rugosidade de Mannig.
Fonte: UFLA, 2014.
2.5 MEDIÇÃO DE VELOCIDADES POR FLUTUADORES
Nesse método utiliza-se um dispositivo (garrafa plástica, boia, rolha de cortiça, etc.)
que flutuará, adquirindo a mesma velocidade da água. Através do flutuador determina-se a
velocidade superficial do escoamento. Esta velocidade superficial é, na maioria das vezes,
superior a velocidade média do escoamento. A velocidade média corresponde de 80 a 90% da
velocidade superficial (EVANGELISTA, 2014). Multiplicando-se a velocidade média pela
área molhada (área da seção transversal por onde está ocorrendo o escoamento), obteremos a
vazão.

28
2.5.1 Determinação da velocidade superficial (Vs)
Segundo Evangelista (2014), para determinar a velocidade superficial de
escoamento (figura 2.20) deve-se escolher o trecho mais reto e uniforme possível; efetuar a
limpeza das margens e leito; marcar trecho para percurso de, no mínimo, 10 m; soltar o
flutuador 5 m à montante do início do trecho; efetuar, no mínimo, três determinações de
tempo gasto no percurso de valor já conhecido. Na obtenção dos dados devem ser
desconsideradas, as medições de tempo efetuadas quando o flutuador tocar as margens do
curso d’água e valores discrepantes devendo considerar os três valores mais homogêneos para
que seja efetuada uma média entre eles.
O valor da velocidade superficial pode ser obtido pela relação mostrada na Equação
2.14.
2.14
Onde:
Vs = Velocidade superficial;
Δs = Distância percorrida pelo flutuador;
Δt = Intervalo de tempo.
Como a velocidade média de escoamento (V) varia de 80 a 90 % do valor da
velocidade superficial, considera-se um valor médio entre esses dois, ou seja, 85% da
velocidade superficial do líquido que escoa pelo canal, assim:
2.15
FIGURA 2.20: esquema demonstrativo da medição de velocidade por meio de flutuador.
Fonte: EVANGELISTA, 2014.

29
Conhecendo os parâmetros do canal e combinado a Equação 2.8 com a Equação 2.9,
pode-se obter a velocidade em um canal que funciona como conduto livre de forma direta
como mostrado na Equação 2.16:
( ) 2.16
2.6 PRECIPITAÇÃO
A água da atmosfera que atinge a superfície na forma de chuva, granizo, neve,
orvalho, neblina ou geada é denominada precipitação. Na realidade brasileira a chuva é a
forma mais importante de precipitação e também a causa mais importante dos processos
hidrológicos de interesse da engenharia e é caracterizada por uma grande aleatoriedade
espacial e temporal. (COLLISCHONN e TASSI, 2008).
O movimento ascendente de massas de ar úmido está ligado com a formação das
nuvens de chuva e a diferença dos principais tipos de chuva é feito de acordo com a causa da
ascensão do ar úmido. As podem ser frontais, convectivas ou orográficas.
No Brasil há uma predominância de chuvas convectivas, especialmente nas regiões
tropicais. Nesse tipo de formação ocorre o aquecimento de massas de ar em contato com a
superfície quente, o ar aquecido é menos denso fazendo com que o mesmo suba para locais
mais elevados onde sofrem condensação quando encontram correntes mais frias. As principais
características das chuvas convectivas são a alta intensidade e curta duração em pequenas
áreas, o que em muitos casos proporcionam inundações.
2.6.1 Chuva máxima
Uma das dificuldades apresentadas no projeto de obras de drenagem vem ser a
determinação da precipitação intensa máxima provável que deve ser utilizada. O
conhecimento do comportamento dos picos das chuvas torna-se importante no projeto e
planejamento do sistema de drenagem urbana. Em localidades que dispõe de dados
pluviométricos analisados, esta dificuldade se ameniza.

30
De acordo com Costa e Prado (2003), a espacialização de chuvas intensas para o
Estado de Goiás e o sul de Tocantins de posse dos dados pluviométricos da região de
interesse, pode se estimada através da Equação 2.17 a seguir:
( )
( )
2.17
Onde:
i = intensidade pluviométrica (mm/mim);
T = período de retorno (anos);
t = duração da precipitação (min).
2.6.2 Precipitação em Goiânia
Segundo estudo realizado por Cardoso et.al. (2011), o mapeamento da precipitação
pluviométrica na região metropolitana de Goiânia e seu entorno utilizando dados de 21
estações pluviométricas com um período de retorno de 35 anos demonstrou que a região tem
uma variação de chuvas anuais entre 1200 mm e 2100 mm levando em consideração a média
anual da precipitação para o período analisado. Na região do município de Goiânia a
precipitação fica entre 1400 mm e 1600 mm.

31
3 METODOLOGIA
3.1 VISITA A ÁREA DO ESTUDO
Para realização de estudos de vazão como esse, é necessário inicialmente colher uma
série de dados que permita por meio de metodologias realizar os cálculos essenciais para
obtenção dos parâmetros geométricos da seção e por meio de teste, a observação da
velocidade de escoamento.
Para execução desse trabalho, foi escolhido um ponto ao longo do percurso do
córrego botafogo (Figura 3.1) e no mesmo obtido os dados da seção do canal. O ponto
escolhido foi admitido como exutório da bacia hidrográfica. A localização detalhada pode ser
consultada no Anexo I.
FIGURA 3.1: localização do ponto escolhido como exutório.
Fonte: Adaptado de GOOGLE MAPS, 2014.

32
3.1.1 Geometria da seção
A geometria da seção do canal como observado na Figura 3.2 e 3.3 é
predominantemente retangular, no entanto a parte por onde o líquido efetivamente escoa
considerando a vazão natural do córrego é trapezoidal. Portanto a seção em estudo possui uma
geometria mista (trapezoidal+ retangular).
FIGURA 3.2: Geometria do canal do córrego Botafogo.
Fonte: Autor, 2014.
FIGURA 3.3: Esquema demonstrativo da seção composta do córrego.
Fonte: Elaborada pelo autor, 2014.

33
3.1.2 Área molhada
A área molhada da seção trapezoidal foi obtida por cálculos. A altura y da água, as
faces laterais e largura da seção retangular foram obtidas por medição direta como mostrado
nas Figuras 3.4 e 3.5.
FIGURA 3.4: Determinação do comprimento das faces do canal.
Fonte: Autor, 2014.
FIGURA 3.5: Determinação da altura (Y) da água.
Fonte: Autor, 2014.

34
3.1.3 Velocidade superficial
Para obtenção da velocidade superficial foi necessária a realização do teste de
medição de velocidades pelo método do flutuador (Figuras 3.6 ; 3.7 e 3.8).
FIGURA 3.6: materiais utilizados para obtenção da velocidade superficial
Fonte: Autor, 2014.
FIGURA 3.7: Delimitação do espaço (Δl) a ser percorrido pelo flutuador
Fonte: Autor, 2014.

35
FIGURA 3.8: Execução do método do flutuador para obtenção da velocidade superficial.
Fonte: Autor, 2014.
3.1.4 Revestimento e condições do canal
O revestimento do canal é constituído por Gabião nas laterais, e concreto no fundo
(Figura 3.9) as condições de conservação da canalização são boas e a presença de vegetação e
ocorrência de sedimentação são discretas.
FIGURA 3.9: Revestimento das paredes e do fundo do canal Botafogo.
Fonte: Autor, 2014.

36
3.2 TRAÇADO DA BACIA HIDROGRÁFICA
O traçado manual da bacia hidrográfica (por meio mapa) foi feito em primeiro
instante a partir da localização dos corpos d’água maiores, nesse caso, observou-se a presença
do rio Meia Ponte com a consequente localização do córrego Botafogo uma vez que o mesmo
deságua no citado rio. Em seguida subiu-se no mapa até que fosse encontrada a nascente do
córrego. Em um segundo momento através da interpretação das curvas de nível das diferentes
altitudes, foi possível perceber a presença de divisores (pontos mais altos do relevo) das
bacias presentes no mapa, observando também, que os cursos d´água presentes voltavam-se
para o interior de um mesmo ponto. A partir dessas informações foram traçadas linhas ligando
os divisores e delimitando a bacia hidrográfica.
Através do uso de um mapa digital e do programa Auto CAD foi feito também um
traçado digital da bacia como mostrado. Nesse caso foram observadas as mesmas
características da região de interesse para proceder à delimitação.
As ferramentas CAD são mais práticas e precisas em relação ao procedimento
realizado manualmente e por isso, optou-se ainda que o comprimento principal do córrego, a
área da bacia e a diferença de cota entre a nascente e o exutório fossem determinados através
do uso do uso das mesmas. Esses valores serão mostrados mais adiante nos resultados do
trabalho.

37
4 APRESENTAÇÃO E ANÁLISE DOS RESULTADOS
Os dados do teste para obtenção da velocidade superficial estão apresentados a seguir
na Tabela 4.1:
TABELA 4.1- Dados obtidos á campo para determinação da velocidade superficial.
Dados obtidos em campo *
Medições
M1 M2 M3
Δl (m) 20,00 20,00 20,00
Δs (m) 20,00 20,00 20,00
Δt (s) 36,00 37,00 35,00
(*) Δl = comprimento do percurso de teste; Δs = distância percorrida pelo flutuador; Δt = tempo gasto pelo
flutuador.
Os valores da seção analisada do córrego Botafogo (seção composta) estão dispostos na
Tabela 4.2 abaixo:
Dados obtidos em campo * Medidas (metros)
L 12,00
H 3,30
Δx 0,43
yretangular 0,33
y real 0,05
(*) L = largura do canal; H = altura da lateral da seção retangular; Δx= distância horizontal entre a parede lateral
da seção retangular (H) e o início do fundo da seção trapezoidal; yretangular= altura total da seção retangular;
yreal = altura real da lâmina d’água na seção trapezoidal.
Os demais dados necessários para determinação dos parâmetros foram adquiridos através do
mapa digital usando o Auto CAD como mostrados a seguir na Tabela 4.3:
TABELA 4.3- Dados obtidos por meio de mapa digital com o Auto CAD.
Dados obtidos pelo Auto CAD* Medidas
LR (km) 9,11
ΔzB (m) 120,00
ÁreaB (Km²) 19,63
ΔH (m) 0,06
(*) LR = comprimento do curso d’água (talvegue) principal; ΔzB = diferença de cotas do curso d’água ( da
nascente ao exutório); ÁreaB = área total da bacia hidrográfica ; ΔH = diferença de cotas entre o início e o fim do
percurso escolhido para medição da velocidade superficial.

38
4.1 PARÂMETROS GEOMÉTICOS
Como dito antes, a seção do córrego apresenta duas seções com geometrias diferentes
sendo que em termos de vazão natural, a água que escoa não chega a ocupar a parte retangular
da canalização, sendo assim, o líquido flui apenas na seção trapezoidal. No entanto como a
água não chega a ocupar plenamente a seção em formato de trapézio foi necessário considerar
a área molhada como outra seção também em trapézio que aqui trataremos como seção efetiva
de escoamento.
Para obtenção da seção efetiva de escoamento foi necessário primeiramente encontrar
o ângulo de inclinação do talude utilizando as medidas da seção trapezoidal total (y retangular e
Δx). A partir disso, adotando os valores presentes na Tabela 4.2, as relações matemáticas
presentes na Figura 2.5 e usando a Equação 2.8, foi possível chegar aos resultados. Assim
como a seção efetiva de escoamento, a trapezoidal total, a seção retangular foi calculada
também empregando as relações da Figura 2.5 e a equação 2.8. A Figura 4.1 mostra mais
claramente as medidas calculadas:
Figura 4.1: medidas calculadas das seções do córrego Botafogo.
Fonte: Elaborada pelo autor, 2014.

39
Os resultados dos cálculos dos parâmetros geométricos de todas as seções estão
presentes na tabela 4.4.
TABELA 4.4 – Parâmetros calculados a partir dos dados de campo.
Parâmetros calculados *
Seções
Trapezoidal total Efetiva de escoamento Retangular
Am (m²) 3,818 0,560 39,600
Pm (m) 12,220 11,300 6,600
Rh (m) 0,312 0,050 6,000
(*) Am = área molhada; Pm = perímetro molhado; Rh = raio hidráulico
4.1.1 Declividade (S) e tempo de concentração (Tc) da bacia hidrográfica
A declividade da Bacia do Córrego botafogo foi calculada conforme a Equação 2.3.
Considerando os valores de LR e ΔzB (Tabela 4.3 ) em metros, chega-se a um declive de
talvegue de 0,013 m/m.
Entrando com essa declividade na Equação 2.2 (Watt e Chow) e utilizando o
comprimento do talvegue LR em Km, o tempo de concentração para bacia é igual a 244,62
minutos.
4.2 VAZÃO NATURAL (Qnat)
A vazão natural do córrego foi calculada de duas maneiras: uma através fórmula de
Manning para velocidade em canais, Equação 2.11 e outra adotando a velocidade média a
partir da velocidade superficial.
4.2.1 Velocidade superficial
A partir da dos dados da tabela 4.1 usando o valor médio para o tempo gasto pelo
flutuador (Δt) de valor igual 36 segundos e aplicando a equação 2.14 chega-se no valor de
velocidade superficial de escoamento de 0,556 m/s. Usando a Equação 2.15, o valor da
velocidade média é igual a 0,472 m/s.
4.2.2 Coeficiente de rugosidade (n)
Considerando as condições do canal como boas e o revestimento do mesmo como
mostrado na Figura 3.8 e ainda analisando as informações contidas na Figura 2.9 (coeficientes
de rugosidade de Manning em função da natureza das paredes), chega-se a conclusão que

40
devem ser usados dois valores de rugosidade: um para a parte retangular com laterais
revestidas de gabião (n = 0,030),e outro para a parte trapezoidal que nesse caso foi revestida
de concreto (n = 0,014)
4.2.3 Declividade de fundo I0
Da tabela 4.3 retira-se o valor da diferença de cotas entre o início e o fim do percurso
escolhido para medição da velocidade superficial (ΔH) igual a 0,06 metros. Através da
equação 2.13 e utilizando o valor de Δs da mesma tabela encontra-se a declividade de fundo I0
igual a 0,003 m/m.
A vazão natural é aquela que passa na seção efetiva de escoamento com n = 0,014, I0
= 0,003 assim, adotando o raio hidráulico e a área molhada da seção da Tabela 4.4 e ainda a
Equação 2.11 de Manning, calcula-se um valor de 0,297 m³/s.
A vazão calculada a partir da velocidade superficial é igual ao produto da velocidade
média obtida pela Equação 2.15 pela área molhada da seção efetiva de escoamento, portanto
igual a 0,264 m³/s, um valor bem próximo do calculado anteriormente o que evidencia que a
vazão natural do córrego está correta, sendo a diferença de apenas 0,033 m³/s ou 33 litros/s.
4.3 VERIFICAÇÃO DA VAZÃO
Foi considerado nesse caso, que toda a precipitação que incide na bacia é contínua e
que gera vazão de escoamento, sendo a evapotranspiração e o armazenamento iguais à zero.
Dessa forma a vazão é representada pela Equação 2.7.
4.3.1 Cálculo da vazão máxima de escoamento da chuva (Qe)
A vazão máxima de escoamento é aquela proporcionada pela chuva máxima.
Utilizando a Equação 2.17 e considerando um período de retorno de 5 anos e ainda usando o
tempo de retorno (duração da precipitação) calculado anteriormente, a chuva máxima que
pode ocorrer é igual a 0,341434mm/min.
Transformando esse valor para m/s, fazendo uso da Equação 2.7 ´e ainda o valor da
área da bacia hidrográfica (ÁreaB da Tabela 4.3) em m² , chega-se na vazão máxima que pode
ocorrer na bacia Qe, igual a 111,706m³/s.

41
4.3.2 Cálculo da vazão máxima da seção (Qmáx)
Como o córrego possui uma seção composta, a vazão máxima é soma da vazão de
cada seção. Dessa maneira é necessário calcular a vazão das seções trapezoidal total e
retangular (Figura 4.2).
FIGURA 4.2: Esquema demonstrativo das duas seções a serem calculadas.
Fonte: Elaborada Pelo autor, 2014.
A velocidade em cada seção foi calculada pela fórmula de Manning (Equação 2.11),
com inclinação de fundo I0 = 0, 003, e rugosidades n = 0,014 para seção trapezoidal, e n =
0,030 para parte retangular, e multiplicada pela sua respectiva área molhada constante na
Tabela 4.4. Assim a vazão para seção em trapézio foi igual a 6,871 m³/s e para a seção
retangular igual a 238,727m³/s. A soma das vazões que corresponde a vazão máxima Qmáx é
igual a 245,598 m³/s.
4.3.3 Cálculo da vazão admissível (Qadm)
Para que não haja transbordamento, a vazão admissível deve ser maior que a máxima
descarga de chuva (Qe), que possa chegar ao exutório da bacia, para o período de retorno
considerado descontada ainda, a vazão natural do córrego. A vazão admissível para o córrego
Botafogo é a diferença Qmáx – Qnat (245,598 - 0,297) m³/s que resulta em 245,301 m³/s.
Esse valor é bem superior a vazão máxima de chuva (111,706 m³/s) e portanto a seção
funcionará como conduto livre e não haverá extravasamento.

42
5 CONCLUSÕES
A execução desse trabalho proporcionou a interação de uma série de conhecimentos,
sobretudo os das áreas de hidrologia e hidráulica. Foi possível por meio do mesmo, estimar de
forma satisfatória a vazão natural do córrego Botafogo para uma seção escolhida ao longo do
seu percurso, e a verificação da sua capacidade de escoamento funcionando como conduto
livre para uma determinada chuva máxima.
Através do cálculo da velocidade superficial foi possível comparar a medição
da vazão do canal entre dois métodos, os valores se comportaram de forma aceitável
uma vez que não houve uma diferença significativa e assim demonstrando que os
valores de vazão encontrados são reais.
Em função da metodologia adotada para o cálculo de chuva máxima com baixo
período de retorno, a capacidade de escoamento da seção em estudo apresentou um valor
muito superior á vazão máxima de chuva o que gera uma margem de segurança bem
acima que se observa na literatura.
Para estudos futuros, sugere-se continuar este projeto coma adoção de um
método de cálculo que possa utilizar um período de retorno maior o que possibilitará
valores mais próximos da realidade para vazão máxima de chuva.

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