OBRAS DE EXCEDENTES

1. 1
INGENIERÍA CIVIL
DISEÑO DE OBRAS HIDROTECNIAS
DAVID TOPÓN
Numero de lista 2
SEPTIMO NIVEL
ABRIL – 2013

2. 2
TRABAJO N° 1
1. TEMA:
Diseño de una obra de excedentes
2. OBJETIVOS
 Diseñar la obra de excedentes con todos sus componentes, cuya
cresta del vertedero coincide con el NAMO
 Presentar los gráficos correspondientes al hidrógrama del
embalse.
 Presentar los planos de los detalles de cada una de las partes de
la obra de excedentes y la presa.
3. ANTECEDENTES:
Las obras de control y excedencia son estructuras que forman parte de
una presa, ya sea de almacenamiento o derivación y cuya función es la
de permitir la salida de los volúmenes de agua excedentes a los de
aprovechamiento.
Una presa dispone de una o varias obras que permitan el control y la
regulación de caudales que lleguen al embalse. En el diseño de una
estructura hidráulica capaz de descargar, regular y controlar el flujo de
caudales se utiliza el máximo caudal probable que puede presentarse en
la sección del embalse, a ese caudal se le llama Caudal Máximo de
Avenida (Qmax). Todo el conjunto de estructuras hidráulicas que
permiten la descarga de los caudales que sobrepasan la capacidad de
almacenamiento del embalse toman el nombre de Obra de Excedentes.
Técnicamente, una obra de excedentes está compuesta de cinco elementos:
1. Canal de acercamiento,
2. Vertedero o cimacio,
3. Canal de pendiente pronunciada o rápida
4. Estructura disipadora de energía
5. Canal de restitución.
El segundo y cuarto elementos son estructuras obligatorias en una presa no
así los demás elementos que dependen del diseño y emplazamiento de la
obra.
SOFTWARE UTILIZADO
H CANELES

3. 3
HCANALES representa una contribución de la Escuela de Ingeniería
Agrícola al diseño de canales y estructuras hidráulicas, es importante
porque:
• Proporciona una herramienta novedosa y fácil de utilizar para el
Ingeniero Mecánico de Fluidos, ingeniero hidráulico, ingeniero civil,
ingeniero agrícola, ingeniero agrónomo y otros especialistas que
trabajen en el campo del diseño de canales y estructuras hidráulicas.
Permite simplificar los cálculos laboriosos.
• Permite simular el diseño de canales, variando cualquier parámetro
hidráulico como: diferentes condiciones de rugosidad, pendiente,
forma, y dimensiones del canal.
• Reduce enormemente el tiempo de cálculo.
• Permite obtener un diseño óptimo.
El sistema permite resolver los problemas más frecuentes que se
presentan en el diseño de canales y estructuras hidráulicas, las cuales
son:
*Calcular el tirante normal
*Calcular el tirante crítico
*Calcular el resalto hidráulico
*Calcular la curva de remanso
*Calcular caudales
*Cálculos variados, como pendiente, ancho de solera, coeficiente de
rugosidad, diámetros de tuberías
Para las secciones transversales artificiales de uso común: triangular,
rectangular, trapezoidal, parabólica y circular.
DATOS DEL PARTIDA
Numero de lista: 1
Número de estudiantes: 16

4. 4
4. MEMORIA TÉCNICA
Para el desarrollo del diseño, cada estudiante multiplicará el valor del caudal
por (1+n/N), donde n es el número de orden en la lista y N el número total de
estudiantes: Para el presente trabajo, n=2 y si N= 16, el factor de
multiplicación es (1+2/16)=1,125. Los datos personales de caudal deben ser
1,125 veces el que consta en la segunda columna.
DATOS DEL TRABAJO
Nivel de Solera del Cause (NSC) = 1255 m.s.n.m
Nivel de Aguas Máximo de operación del embalse (NAMO) = 1285 m.s.n.m
Nivel de Aguas Máximo Extremo (NAME) = 1289 m.s.n.m
CALCULO DEL HIDRÓGRAMA
1.- Para calcular el caudal se lo debe multiplicar por un factor:
Tipo de vertedero Creager
Qmax (m3/s) 3937,50
Valor a multiplicar según
numero de lista
1,125
m 0,49
Gravedad (g) 9,81
Tabla 1: Caudales Calculados
TIEMPO (h) CAUDAL (m³/s) CAUDAL CALCULADO(m³/s)
0 0 0,00
2 250 281,25
4 400 450,00
6 640 720,00
8 1300 1462,50
10 2700 3037,50
12 3500 3937,50
14 1800 2025,00
16 1200 1350,00
18 1100 1237,50
20 1000 1125,00
22 900 1012,50
24 700 787,50
26 250 281,25
28 0 0,00

5. 5
2.- Calculo del Δ de Volumen
Tabla 2: Datos del Hidrógrama
DATOS HIDROGRAMA
TIEMPO (h) CAUDAL (m³/s) CAUDAL CALCULADO(m³/s) Δ VOLUMEN
0 0 0,00 0,00
2 250 281,25 1,01
4 400 450,00 2,63
6 640 720,00 4,21
8 1300 1462,50 7,86
10 2700 3037,50 16,20
12 3500 3937,50 25,11
14 1800 2025,00 21,47
16 1200 1350,00 12,15
18 1100 1237,50 9,32
20 1000 1125,00 8,51
22 900 1012,50 7,70
24 700 787,50 6,48
26 250 281,25 3,85
28 0 0,00 1,01
VOLUMEN TOTAL 127,494
Figura 1: Hidrógrama
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
0 5 10 15 20
Caudal(m3/seg)
Tiempo(h)
HIDROGRAMA
HIDROGRAMA

6. 6
CALCULO DEL VOLUMEN DEL EMBALSE
1.- Volumen del embalse en millones de metros cúbicos
Tabla 3: Volumen del Embalse
CURVA COTA VOLUMEN
COTA VOLUMEN EMBALSE
(msnm) 10^6 (m³)
1280 42,00
1281 50,00
1282 60,00
1283 71,00
1284 82,00
1285 93,00
1286 104,00
1287 115,00
1288 126,00
1289 137,00
1290 148,00
1291 159,00
1292 170,00
1293 181,00
1294 192,00
Figura 2: Cota / Volumen del Embalse
y = 11x - 14042
0.00
20.00
40.00
60.00
80.00
100.00
120.00
140.00
160.00
1284 1285 1286 1287 1288 1289 1290
VOLUMEN
COTA
COTA/COLUMEN DEL EMBALSE

7. 7
CALCULO DEL ANCHO (B) DEL VERTEDERO
1.- Cálculo del Δ del Volumen del embalse
2.- Calculo del Caudal de descarga (Qx)
3.- Calculo del ancho (b)
DONDE:
g=9.81 m/seg
m=0.49
tabla 4: cota / volumen
COTA VOLUMEN
COTA VOLUMEN EMBALSE
1285,00 93,00
1285,50 98,50
1286,00 104,00
1286,50 109,50
1287,00 115,00
1287,50 120,50
1288,00 126,00
1288,50 131,50
1289,00 137,00
1289,50 142,50
1290,00 148,00

8. 8
Tabla 5: Carga sobre el vertedero
CARGA SOBRE EL VERTEDERO
H DELTA EMBALSE Qx b
0,00 0,00 3937,50 0
0,50 5,50 3767,64 4910
1,00 11,00 3597,78 1658
1,50 16,50 3427,92 860
2,00 22,00 3258,06 531
2,50 27,50 3088,20 360
3,00 33,00 2918,33 259
3,50 38,50 2748,47 193
4,00 44,00 2578,61 149
4,50 49,50 2408,75 116
5,00 55,00 2238,89 92
Tomamos una b=149 m ya que se encuentra en el NAME
CALCULO DEL NIVEL MAC DE OPERACIÓN DEL EMBALSE
PARA b=149 m
1.- Caudal del Vertedero
2.- Volumen del Embalse
y= 0.0909x +1276.5 ecuación tomada de la figura 2
El caudal se calculara de cuerdo a la gráfica de cada tramo
Tabla 6: determinación de caudal (Qx)
H Qvert=Qx COTA V EMBALSE Q ecuacion
0 0 1285,00 93,00 0,19
0,1 10 1285,10 94,10 9,80
0,2 29 1285,20 95,20 28,80
0,3 53 1285,30 96,30 52,02
0,4 82 1285,40 97,40 81,42
0,5 114 1285,50 98,50 113,91
0,6 150 1285,60 99,60 149,49

9. 9
0,7 189 1285,70 100,70 188,17
0,8 231 1285,80 101,80 229,95
0,9 276 1285,90 102,90 274,82
1 323 1286,00 104,00 322,78
1,1 373 1286,10 105,10 372,19
1,2 425 1286,20 106,20 424,67
1,3 479 1286,30 107,30 479,10
1,4 536 1286,40 108,40 535,47
1,5 594 1286,50 109,50 593,80
1,6 655 1286,60 110,60 654,07
1,7 717 1286,70 111,70 716,28
1,8 781 1286,80 112,80 780,45
1,9 847 1286,90 113,90 846,56
2 915 1287,00 115,00 914,61
2,1 984 1287,10 116,10 983,28
2,2 1055 1287,20 117,20 1054,66
2,3 1128 1287,30 118,30 1127,55
2,4 1202 1287,40 119,40 1201,93
2,5 1278 1287,50 120,50 1277,82
2,6 1356 1287,60 121,60 1355,20
2,7 1435 1287,70 122,70 1434,09
2,8 1515 1287,80 123,80 1514,47
2,9 1597 1287,90 124,90 1596,36
3 1680 1288,00 126,00 1679,74
3,1 1765 1288,10 127,10 1765,48
3,2 1851 1288,20 128,20 1851,85
3,3 1939 1288,30 129,30 1939,47
3,4 2027 1288,40 130,40 2028,36
3,5 2118 1288,50 131,50 2118,50
3,6 2209 1288,60 132,60 2209,90
3,7 2302 1288,70 133,70 2302,56
3,8 2396 1288,80 134,80 2396,47
3,9 2491 1288,90 135,90 2491,64
4 2587 1289,00 137,00 2588,08

10. 10
 Tramo 1
y = 3,719 x2
– 686,74 x + 31701
 Tramo 2
y = 1,279 x2
– 221,02 x + 9475,2
y = 3.719x2 - 686.7x + 31701
0
5
10
15
20
25
30
35
92.50 93.00 93.50 94.00 94.50 95.00 95.50
Qvert(m3/seg)
Volumen Embalse(m3)
Q / V
y = 1.279x2 - 221.0x + 9475.
0
50
100
150
200
250
300
350
94.00 96.00 98.00 100.00 102.00 104.00 106.00
Qvert(m3/seg)
Volumen Embalse(m3)
Q / V

11. 11
 Tramo 3
y = 0,8045 x2
– 122,28 x + 4337,3
 Tramo 4
y = 0,6198 x2
– 79,704 x + 1882,5
y = 0.804x2 - 122.2x + 4337.
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
104.00 106.00 108.00 110.00 112.00 114.00 116.00
Qvert(m3/seg)
Volumen Embalse(m3)
Q / V
y = 0.619x2 - 79.70x + 1882.
100
300
500
700
900
1100
1300
1500
1700
1900
114.00 116.00 118.00 120.00 122.00 124.00 126.00 128.00
Qvert(m3/seg)
Volumen Embalse(m3)
Q / V

12. 12
 Tramo 5
y = 0,5197 x2
– 54,162 x + 254,02
Figura 3: Caudal / Volumen total
y = 0.519x2 - 54.16x + 254.0
125
625
1125
1625
2125
2625
3125
126.00 128.00 130.00 132.00 134.00 136.00 138.00
Qvert(m3/seg)
Volumen Embalse(m3)
Q / V
y = -0.007x3 + 3.383x2 - 414.8x + 15397
-500
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
90.00 100.00 110.00 120.00 130.00 140.00
QVERT(m3/seg)
VOLUMEN DEL EMBALSE m^3
Qt / Vt

13. 13
CALCULO DEL CAUDAL MAX DE DISEÑO
1.- Cálculo de la ΔT
Los valores de h1 y h2 se obtienen del hidrógrama.
2.- Calculo de Q1
El valor de Q1 es el caudal que se obtiene del hidrógrama
3.- Calculo de Q2
El valor de Q2 son los valores de Q1 exceptuando el primero.
4.- Calculo de Qx2
Este valor obtenemos al igualarlo con Qx
5.- Calculo de Qx!
El valor de Qx1 es igual al valor de Qx2 pero iniciando desde 0.
6.- Calculo de V2
7.- Calculo de V1
Él valor de V1 es igual a V2 pero iniciando con el valor del
volumen del embalse inicial.
8.- Calculo de Qx
los valores de y, x, x2
dependen de la ecuación que se tenga en cada
tramo mostradas anteriormente.

14. 14
Tabla 7: Calculo del Q máximo
ΔT Q1 Q2 (Q1+Q2)/2 Qx1 Qx2 (Qx1+Qx2)/2 V1 V2 Qx COTA
0 7200 0,00 281,25 140,63 0 8,31 4,16 93,00 93,98 8,31 1285,0
2 7200 281,25 450,00 365,63 8,31 54,3 31,31 93,98 96,39 54,30 1285,3
4 7200 450,00 720,00 585,00 54,3 157,63 105,96 96,39 99,84 157,63 1285,6
6 7200 720,00 1462,50 1091,25 157,63 400,01 278,82 99,84 105,69 400,01 1286,1
8 7200 1462,50 3037,50 2250,00 400,01 1025,66 712,84 105,69 116,76 1025,66 1287,1
10 7200 3037,50 3937,50 3487,50 1025,66 2058,08 1541,87 116,76 130,76 2058,08 1288,4
12 7200 3937,50 2025,00 2981,25 2058,08 2488,36 2273,22 130,76 135,86 2488,36 1288,8
14 7200 2025,00 1350,00 1687,50 2488,355 2113,89 2301,12 135,86 131,44 2113,89 1288,4
16 7200 1350,00 1237,50 1293,75 2113,89 1746,84 1930,37 131,44 126,86 1746,84 1288,0
18 7200 1237,50 1125,00 1181,25 1746,84 1504,27 1625,56 126,86 123,66 1504,27 1287,7
20 7200 1125,00 1012,50 1068,75 1504,27 1324,89 1414,58 123,66 121,17 1324,89 1287,5
22 7200 1012,50 787,50 900,00 1324,885 1155,84 1240,36 121,17 118,72 1155,84 1287,3
24 7200 787,50 281,25 534,38 1155,84 919,51 1037,68 118,72 115,10 919,51 1287,0
26 7200 281,25 0,00 140,63 919,51 642,37 780,94 115,10 110,49 642,37 1286,5
RESULTADOS
NAME 1289,0 msnm
CAUDAL DE DISEÑO 2488,36 m3
/s
b 149 m
H 4,0 m

15. 15
Como resultado obtenemos un Qmax = 2488.36 m3
/seg, con una cota
máxima de 1288.8 msnm para una base b = 149 m.
RESULTADOS
NAME 1289 msnm
Q diseño 2488.36 m3
/s
b 149 m
H 4 m
DISEÑO DEL CANAL DE ACERCAMIENTO
Una vez que se ha determinado el caudal podemos empezar a diseñar los
componentes de la obra de excedentes.
1.- Calculo de la altura del Canal Hc
2.- Calculo del Área de la Sección Trapezoidal
3.- Calculo de la Velocidad
4.- Calculo de Ho
Tabla 8: Canal de Acercamiento
Q(m3/seg) 2488,36
b(m) 149
P1(m) 1
H(m) 4,0
Hc(m) 5,0
m 0,49
A(m2) 757,25
V(m/seg) 3,29
Ho(m) 4,55
El diseño del canal de acercamiento está bien ya que

16. 16
DISEÑO DEL VERTEDERO O CIMACIO
El vertedero será diseñado tipo creager, en el cual se utilizan los siguientes
datos:
Tabla 9: datos para él diseño del vertedero
H [m] = NAME - NAMO = 4,0
m 0,49
Cv 0,97
Para él diceño del vertedero usaremos la siguiente tabla, ingresando con el
H calculado:
Tabla 10: Calculo de las coordenadas del vertedero
x/H z/H x z
0,0 0,126 0,00 0,50
0,1 0,036 0,40 0,14
0,2 0,007 0,80 0,03
0,3 0,000 1,20 0,00
0,4 0,007 1,60 0,03
0,6 0,060 2,40 0,24
0,8 0,147 3,20 0,59
1,0 0,256 4,00 1,02
1,2 0,393 4,80 1,57
1,4 0,565 5,60 2,26
1,7 0,873 6,80 3,49
2,0 1,235 8,00 4,94
2,5 1,960 10,00 7,84
3,0 2,824 12,00 11,30
3,5 3,818 14,00 15,27
4,0 4,930 16,00 19,72

17. 17
En el vertedero tenemos un:
Z = 1.00 m
x = 4.00m
Tabla 11: Cotas del vertedero
COTAS DEL VERTEDERO
Cota Cresta del Vertedero [m] 1285,00
Cota Final del Vertedero [m] 1284,00
Diferencia (Ho - H) [m] 0,55
CALCULO DEL TIRANTE DEL VERTEDERO (hc)
Tabla 12: datos para calcular el hc
DATOS
To [m] 5,6
b [m] 149
Cv 0,97
Q [m3
/s] 2488,36
El tirante lo calculamos mediante la siguiente expresión:
Calculamos diferentes hc hasta que se igualen:
y = -0.000x4 + 0.006x3 - 0.167x2 + 0.417x - 0.346
-25.00
-20.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
5.00
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00 18.00
Ejez[m]
Eje x [m]
PERFIL DEL VERTEDERO

18. 18
hc (m) hc(m)
0,000 1,6498
1,6498 1,9681
1,9681 2,0536
2,0536 2,0786
2,0786 2,0861
2,0861 2,0883
2,0883 2,0890
2,0890 2,0892
2,0892 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
2,0893 2,0893
Tabla 13: tirante contraído al final de vertedero
Tirante Contraido (Final del Vertedero)
Cv = 0,97
To = NMO+(Ho-H)-CFVERT = 5,6
hc = Q/(b*Cv*(2*g*(To-hc))^0.5) = 2,09
Para calcular el radio mínimo de transición entre el vertedero y la rápida
usamos la siguiente expresión.
Por lo que asumimos un radio mínimo de 11 m
DISEÑO DE LA RÁPIDA
Para el cálculo de la rápida vamos a realizarlo por 2 métodos:
1. Por medio de H CANALES
2. Por método de las diferencias finitas

19. 19
Además la rápida se la va a realizar en dos partes:
1. La primera con una pendiente suave
2. La segunda parte va a tener una pendiente pronunciada
Esto nos sirve para realizar la menor cantidad de corte ya que el movimiento
de tierras es un rubro carro y más si es en roca.
 PARTE 1 DE LA RÁPIDA
Tabla 15: datos de la primera parte de la rápida
parte 1
distancia horizontal 294,27
distancia vertical 14,00
cota final de la parte 1 1270,00
distancia inclinada 294,60
pendiente rapida 0,0476
hc de h canales 1,3504
Mediante el programa HCANALES, con integración grafica
obtenemos:

20. 20
Por medio de HCANALES obtenemos un hc=1.198
Por el método de diferencias finitas
1.- calculo de h
2.- Calculo de A
3.- Calculo de X
4.-calculo de R
5.- Calculo de C
6.-Calculo de K
7.- Calculo de ho
8.- Calculo de ko
9.- Calculo de B
10.- calculo de Fx
11.- Calculo de x

21. 21
12.- Calculo de ho
Tabla 16: datos para diferencias finitas
DATOS
is = 0,0475
b [m] = 149 Ko 11417,36
Q
[m^3/seg] =
2488,36 x 3,30
n 0,016 ho 1,14
L [m] 294,27
m 0
DIFERENCIAS FINITAS
h A X R C K ho B F(x) F(x+i) dl L
2,0893 311,31 153,18 2,03 70,34 31217,07 1,14 149,00 -51,54 0
2,0793 309,82 153,16 2,02 70,29 30971,14 1,14 149,00 -52,77 -52,15 0,52 0,52
2,0693 308,33 153,14 2,01 70,23 30725,96 1,14 149,00 -54,03 -53,40 0,53 1,06
2,0593 306,84 153,12 2,00 70,18 30481,54 1,14 149,00 -55,32 -54,67 0,55 1,60
2,0493 305,35 153,10 1,99 70,12 30237,87 1,14 149,00 -56,64 -55,98 0,56 2,16
2,0393 303,86 153,08 1,98 70,07 29994,97 1,14 149,00 -58,00 -57,32 0,57 2,74
2,0293 302,37 153,06 1,98 70,01 29752,82 1,14 149,00 -59,39 -58,69 0,59 3,32
2,0193 300,88 153,04 1,97 69,95 29511,43 1,14 149,00 -60,82 -60,10 0,60 3,92
2,0093 299,39 153,02 1,96 69,90 29270,80 1,14 149,00 -62,28 -61,55 0,62 4,54
1,9993 297,90 153,00 1,95 69,84 29030,94 1,14 149,00 -63,79 -63,03 0,63 5,17
1,9893 296,41 152,98 1,94 69,78 28791,84 1,14 149,00 -65,33 -64,56 0,65 5,81
1,9793 294,92 152,96 1,93 69,73 28553,51 1,14 149,00 -66,91 -66,12 0,66 6,48
1,9693 293,43 152,94 1,92 69,67 28315,95 1,14 149,00 -68,54 -67,73 0,68 7,15
1,9593 291,94 152,92 1,91 69,61 28079,16 1,14 149,00 -70,21 -69,38 0,69 7,85
1,9493 290,45 152,90 1,90 69,55 27843,14 1,14 149,00 -71,93 -71,07 0,71 8,56
1,9393 288,96 152,88 1,89 69,50 27607,90 1,14 149,00 -73,70 -72,82 0,73 9,29
1,9293 287,47 152,86 1,88 69,44 27373,42 1,14 149,00 -75,52 -74,61 0,75 10,03
1,9193 285,98 152,84 1,87 69,38 27139,73 1,14 149,00 -77,39 -76,45 0,76 10,80
1,9093 284,49 152,82 1,86 69,32 26906,81 1,14 149,00 -79,31 -78,35 0,78 11,58
1,8993 283,00 152,80 1,85 69,26 26674,67 1,14 149,00 -81,29 -80,30 0,80 12,38
1,8893 281,51 152,78 1,84 69,20 26443,32 1,14 149,00 -83,33 -82,31 0,82 13,21
1,8793 280,02 152,76 1,83 69,14 26212,74 1,14 149,00 -85,42 -84,38 0,84 14,05
1,8693 278,53 152,74 1,82 69,08 25982,95 1,14 149,00 -87,59 -86,51 0,87 14,91
1,8593 277,04 152,72 1,81 69,02 25753,95 1,14 149,00 -89,81 -88,70 0,89 15,80
1,8493 275,55 152,70 1,80 68,96 25525,74 1,14 149,00 -92,11 -90,96 0,91 16,71
1,8393 274,06 152,68 1,79 68,90 25298,31 1,14 149,00 -94,48 -93,30 0,93 17,64
1,8293 272,57 152,66 1,79 68,84 25071,68 1,14 149,00 -96,92 -95,70 0,96 18,60

22. 22
1,8193 271,08 152,64 1,78 68,78 24845,84 1,14 149,00 -99,45 -98,19 0,98 19,58
1,8093 269,59 152,62 1,77 68,72 24620,79 1,14 149,00 -102,05 -100,75 1,01 20,59
1,7993 268,10 152,60 1,76 68,65 24396,54 1,14 149,00 -104,74 -103,40 1,03 21,62
1,7893 266,61 152,58 1,75 68,59 24173,09 1,14 149,00 -107,52 -106,13 1,06 22,69
1,7793 265,12 152,56 1,74 68,53 23950,44 1,14 149,00 -110,40 -108,96 1,09 23,78
1,7693 263,63 152,54 1,73 68,47 23728,59 1,14 149,00 -113,37 -111,88 1,12 24,89
1,7593 262,14 152,52 1,72 68,40 23507,55 1,14 149,00 -116,45 -114,91 1,15 26,04
1,7493 260,65 152,50 1,71 68,34 23287,31 1,14 149,00 -119,63 -118,04 1,18 27,22
1,7393 259,16 152,48 1,70 68,28 23067,87 1,14 149,00 -122,93 -121,28 1,21 28,44
1,7293 257,67 152,46 1,69 68,21 22849,25 1,14 149,00 -126,35 -124,64 1,25 29,68
1,7193 256,18 152,44 1,68 68,15 22631,44 1,14 149,00 -129,90 -128,13 1,28 30,96
1,7093 254,69 152,42 1,67 68,08 22414,44 1,14 149,00 -133,58 -131,74 1,32 32,28
1,6993 253,20 152,40 1,66 68,02 22198,25 1,14 149,00 -137,40 -135,49 1,35 33,64
1,6893 251,71 152,38 1,65 67,95 21982,88 1,14 149,00 -141,36 -139,38 1,39 35,03
1,6793 250,22 152,36 1,64 67,89 21768,33 1,14 149,00 -145,49 -143,43 1,43 36,46
1,6693 248,73 152,34 1,63 67,82 21554,60 1,14 149,00 -149,78 -147,63 1,48 37,94
1,6593 247,24 152,32 1,62 67,75 21341,69 1,14 149,00 -154,24 -152,01 1,52 39,46
1,6493 245,75 152,30 1,61 67,69 21129,61 1,14 149,00 -158,89 -156,56 1,57 41,03
1,6393 244,26 152,28 1,60 67,62 20918,35 1,14 149,00 -163,73 -161,31 1,61 42,64
1,6293 242,77 152,26 1,59 67,55 20707,92 1,14 149,00 -168,78 -166,26 1,66 44,30
1,6193 241,28 152,24 1,58 67,49 20498,32 1,14 149,00 -174,05 -171,42 1,71 46,02
1,6093 239,79 152,22 1,58 67,42 20289,55 1,14 149,00 -179,56 -176,81 1,77 47,78
1,5993 238,30 152,20 1,57 67,35 20081,62 1,14 149,00 -185,32 -182,44 1,82 49,61
1,5893 236,81 152,18 1,56 67,28 19874,52 1,14 149,00 -191,35 -188,33 1,88 51,49
1,5793 235,32 152,16 1,55 67,21 19668,26 1,14 149,00 -197,66 -194,50 1,95 53,44
1,5693 233,83 152,14 1,54 67,14 19462,84 1,14 149,00 -204,27 -200,97 2,01 55,45
1,5593 232,34 152,12 1,53 67,07 19258,26 1,14 149,00 -211,22 -207,75 2,08 57,52
1,5493 230,85 152,10 1,52 67,00 19054,53 1,14 149,00 -218,51 -214,87 2,15 59,67
1,5393 229,36 152,08 1,51 66,93 18851,64 1,14 149,00 -226,19 -222,35 2,22 61,90
1,5293 227,87 152,06 1,50 66,86 18649,61 1,14 149,00 -234,26 -230,23 2,30 64,20
1,5193 226,38 152,04 1,49 66,79 18448,42 1,14 149,00 -242,78 -238,52 2,39 66,58
1,5093 224,89 152,02 1,48 66,72 18248,08 1,14 149,00 -251,77 -247,28 2,47 69,06
1,4993 223,40 152,00 1,47 66,64 18048,60 1,14 149,00 -261,28 -256,52 2,57 71,62
1,4893 221,91 151,98 1,46 66,57 17849,98 1,14 149,00 -271,34 -266,31 2,66 74,29
1,4793 220,42 151,96 1,45 66,50 17652,22 1,14 149,00 -282,01 -276,67 2,77 77,05
1,4693 218,93 151,94 1,44 66,42 17455,32 1,14 149,00 -293,33 -287,67 2,88 79,93
1,4593 217,44 151,92 1,43 66,35 17259,28 1,14 149,00 -305,38 -299,36 2,99 82,92
1,4493 215,95 151,90 1,42 66,27 17064,11 1,14 149,00 -318,23 -311,80 3,12 86,04
1,4393 214,46 151,88 1,41 66,20 16869,81 1,14 149,00 -331,94 -325,08 3,25 89,29
1,4293 212,97 151,86 1,40 66,12 16676,38 1,14 149,00 -346,61 -339,27 3,39 92,68
1,4193 211,48 151,84 1,39 66,05 16483,82 1,14 149,00 -362,34 -354,48 3,54 96,23
1,4093 209,99 151,82 1,38 65,97 16292,14 1,14 149,00 -379,26 -370,80 3,71 99,94
1,3993 208,50 151,80 1,37 65,89 16101,34 1,14 149,00 -397,49 -388,37 3,88 103,82
1,3893 207,01 151,78 1,36 65,82 15911,41 1,14 149,00 -417,18 -407,33 4,07 107,89
1,3793 205,52 151,76 1,35 65,74 15722,37 1,14 149,00 -438,53 -427,86 4,28 112,17
1,3693 204,03 151,74 1,34 65,66 15534,21 1,14 149,00 -461,75 -450,14 4,50 116,67
1,3593 202,54 151,72 1,33 65,58 15346,95 1,14 149,00 -487,09 -474,42 4,74 121,42
1,3493 201,05 151,70 1,33 65,50 15160,57 1,14 149,00 -514,84 -500,96 5,01 126,43
1,3393 199,56 151,68 1,32 65,42 14975,08 1,14 149,00 -545,37 -530,10 5,30 131,73
1,3293 198,07 151,66 1,31 65,34 14790,49 1,14 149,00 -579,10 -562,24 5,62 137,35
1,3193 196,58 151,64 1,30 65,26 14606,80 1,14 149,00 -616,58 -597,84 5,98 143,33
1,3093 195,09 151,62 1,29 65,18 14424,01 1,14 149,00 -658,44 -637,51 6,38 149,70
1,2993 193,60 151,60 1,28 65,10 14242,12 1,14 149,00 -705,50 -681,97 6,82 156,52
1,2893 192,11 151,58 1,27 65,02 14061,13 1,14 149,00 -758,78 -732,14 7,32 163,85

23. 23
1,2793 190,62 151,56 1,26 64,93 13881,06 1,14 149,00 -819,59 -789,18 7,89 171,74
1,2693 189,13 151,54 1,25 64,85 13701,89 1,14 149,00 -889,64 -854,62 8,55 180,28
1,2593 187,64 151,52 1,24 64,77 13523,64 1,14 149,00 -971,20 -930,42 9,30 189,59
1,2493 186,15 151,50 1,23 64,68 13346,30 1,14 149,00 -1067,33 -1019,27 10,19 199,78
1,2393 184,66 151,48 1,22 64,60 13169,89 1,14 149,00 -1182,31 -1124,82 11,25 211,03
1,2293 183,17 151,46 1,21 64,51 12994,39 1,14 149,00 -1322,26 -1252,29 12,52 223,55
1,2193 181,68 151,44 1,20 64,43 12819,82 1,14 149,00 -1496,28 -1409,27 14,09 237,64
1,2093 180,19 151,42 1,19 64,34 12646,18 1,14 149,00 -1718,47 -1607,37 16,07 253,72
1,1993 178,70 151,40 1,18 64,25 12473,47 1,14 149,00 -2012,02 -1865,25 18,65 272,37
1,1893 177,21 151,38 1,17 64,16 12301,69 1,14 149,00 -2417,79 -2214,91 22,15 294,52
Por medio de diferencias finitas tenemos un hc=1.18 m
 PARTE 2 DE LA RÁPIDA
Tabla 17: datos de la segunda parte de la rápida
Tirante Contraido (Final de la Rapida)
Distancia Horizontal = 90,84
Distancia Vertical = 10,00
Distancia Inclinada = 91,39
Pendiente Rapida = 0,1050
ha = 5,00
hc = h1 = 0,50
Fr^2 = (Q/(b*h)^2)/(9.81*h) = 228,95
h2 = hc /2 * ((1+8*Fr^2)^0.5-1) = 10,43
h2 > ha NECESITA COLCHON DE AGUAS
Mediante el programa HCANALES, con integración grafica
obtenemos:

24. 24
Por medio de HCANALES obtenemos un hc=1.1669
Por el método de diferencias finitas
Tabla 18: datos para diferencias finitas
1.- calculo de h
2.- Calculo de A
3.- Calculo de X
4.-calculo de R
5.- Calculo de C
6.-Calculo de K

25. 25
7.- Calculo de ho
8.- Calculo de ko
9.- Calculo de B
10.- calculo de Fx
11.- Calculo de x
12.- Calculo de ho
Tabla 18: datos para diferencias finitas
DATOS
is = 0,1047
b [m] = 149 Ko 7690,23
Q [m^3/seg]
=
2488,36 x 3,30
n 0,016 ho 0,89
L [m] 90,84
m 0

26. 26
DIFERENCIAS FINITAS
h A X R C K ho B F(x) F(x+i) dl L
2,0893 311,31 153,18 2,03 70,34 31217,07 0,89 149,00 -21,56 0
2,0793 309,82 153,16 2,02 70,29 30971,14 0,89 149,00 -22,04 -21,80 0,22 0,22
2,0693 308,33 153,14 2,01 70,23 30725,96 0,89 149,00 -22,54 -22,29 0,22 0,44
2,0593 306,84 153,12 2,00 70,18 30481,54 0,89 149,00 -23,04 -22,79 0,23 0,67
2,0493 305,35 153,10 1,99 70,12 30237,87 0,89 149,00 -23,56 -23,30 0,23 0,90
2,0393 303,86 153,08 1,98 70,07 29994,97 0,89 149,00 -24,08 -23,82 0,24 1,14
2,0293 302,37 153,06 1,98 70,01 29752,82 0,89 149,00 -24,62 -24,35 0,24 1,38
2,0193 300,88 153,04 1,97 69,95 29511,43 0,89 149,00 -25,17 -24,90 0,25 1,63
2,0093 299,39 153,02 1,96 69,90 29270,80 0,89 149,00 -25,73 -25,45 0,25 1,89
1,9993 297,90 153,00 1,95 69,84 29030,94 0,89 149,00 -26,31 -26,02 0,26 2,15
1,9893 296,41 152,98 1,94 69,78 28791,84 0,89 149,00 -26,90 -26,60 0,27 2,41
1,9793 294,92 152,96 1,93 69,73 28553,51 0,89 149,00 -27,50 -27,20 0,27 2,69
1,9693 293,43 152,94 1,92 69,67 28315,95 0,89 149,00 -28,11 -27,81 0,28 2,96
1,9593 291,94 152,92 1,91 69,61 28079,16 0,89 149,00 -28,74 -28,43 0,28 3,25
1,9493 290,45 152,90 1,90 69,55 27843,14 0,89 149,00 -29,39 -29,07 0,29 3,54
1,9393 288,96 152,88 1,89 69,50 27607,90 0,89 149,00 -30,05 -29,72 0,30 3,84
1,9293 287,47 152,86 1,88 69,44 27373,42 0,89 149,00 -30,73 -30,39 0,30 4,14
1,9193 285,98 152,84 1,87 69,38 27139,73 0,89 149,00 -31,42 -31,07 0,31 4,45
1,9093 284,49 152,82 1,86 69,32 26906,81 0,89 149,00 -32,13 -31,77 0,32 4,77
1,8993 283,00 152,80 1,85 69,26 26674,67 0,89 149,00 -32,85 -32,49 0,32 5,09
1,8893 281,51 152,78 1,84 69,20 26443,32 0,89 149,00 -33,60 -33,23 0,33 5,42
1,8793 280,02 152,76 1,83 69,14 26212,74 0,89 149,00 -34,36 -33,98 0,34 5,76
1,8693 278,53 152,74 1,82 69,08 25982,95 0,89 149,00 -35,14 -34,75 0,35 6,11
1,8593 277,04 152,72 1,81 69,02 25753,95 0,89 149,00 -35,94 -35,54 0,36 6,47
1,8493 275,55 152,70 1,80 68,96 25525,74 0,89 149,00 -36,77 -36,35 0,36 6,83
1,8393 274,06 152,68 1,79 68,90 25298,31 0,89 149,00 -37,61 -37,19 0,37 7,20
1,8293 272,57 152,66 1,79 68,84 25071,68 0,89 149,00 -38,47 -38,04 0,38 7,58
1,8193 271,08 152,64 1,78 68,78 24845,84 0,89 149,00 -39,36 -38,92 0,39 7,97
1,8093 269,59 152,62 1,77 68,72 24620,79 0,89 149,00 -40,27 -39,82 0,40 8,37
1,7993 268,10 152,60 1,76 68,65 24396,54 0,89 149,00 -41,21 -40,74 0,41 8,78
1,7893 266,61 152,58 1,75 68,59 24173,09 0,89 149,00 -42,17 -41,69 0,42 9,19
1,7793 265,12 152,56 1,74 68,53 23950,44 0,89 149,00 -43,15 -42,66 0,43 9,62
1,7693 263,63 152,54 1,73 68,47 23728,59 0,89 149,00 -44,16 -43,66 0,44 10,06
1,7593 262,14 152,52 1,72 68,40 23507,55 0,89 149,00 -45,21 -44,68 0,45 10,51
1,7493 260,65 152,50 1,71 68,34 23287,31 0,89 149,00 -46,27 -45,74 0,46 10,96
1,7393 259,16 152,48 1,70 68,28 23067,87 0,89 149,00 -47,37 -46,82 0,47 11,43
1,7293 257,67 152,46 1,69 68,21 22849,25 0,89 149,00 -48,51 -47,94 0,48 11,91
1,7193 256,18 152,44 1,68 68,15 22631,44 0,89 149,00 -49,67 -49,09 0,49 12,40
1,7093 254,69 152,42 1,67 68,08 22414,44 0,89 149,00 -50,86 -50,27 0,50 12,90
1,6993 253,20 152,40 1,66 68,02 22198,25 0,89 149,00 -52,10 -51,48 0,51 13,42
1,6893 251,71 152,38 1,65 67,95 21982,88 0,89 149,00 -53,36 -52,73 0,53 13,95
1,6793 250,22 152,36 1,64 67,89 21768,33 0,89 149,00 -54,67 -54,02 0,54 14,49
1,6693 248,73 152,34 1,63 67,82 21554,60 0,89 149,00 -56,01 -55,34 0,55 15,04
1,6593 247,24 152,32 1,62 67,75 21341,69 0,89 149,00 -57,40 -56,71 0,57 15,61
1,6493 245,75 152,30 1,61 67,69 21129,61 0,89 149,00 -58,83 -58,11 0,58 16,19
1,6393 244,26 152,28 1,60 67,62 20918,35 0,89 149,00 -60,30 -59,57 0,60 16,78
1,6293 242,77 152,26 1,59 67,55 20707,92 0,89 149,00 -61,82 -61,06 0,61 17,39
1,6193 241,28 152,24 1,58 67,49 20498,32 0,89 149,00 -63,39 -62,60 0,63 18,02
1,6093 239,79 152,22 1,58 67,42 20289,55 0,89 149,00 -65,01 -64,20 0,64 18,66
1,5993 238,30 152,20 1,57 67,35 20081,62 0,89 149,00 -66,68 -65,84 0,66 19,32
1,5893 236,81 152,18 1,56 67,28 19874,52 0,89 149,00 -68,40 -67,54 0,68 20,00
1,5793 235,32 152,16 1,55 67,21 19668,26 0,89 149,00 -70,18 -69,29 0,69 20,69

27. 27
1,5693 233,83 152,14 1,54 67,14 19462,84 0,89 149,00 -72,03 -71,11 0,71 21,40
1,5593 232,34 152,12 1,53 67,07 19258,26 0,89 149,00 -73,93 -72,98 0,73 22,13
1,5493 230,85 152,10 1,52 67,00 19054,53 0,89 149,00 -75,91 -74,92 0,75 22,88
1,5393 229,36 152,08 1,51 66,93 18851,64 0,89 149,00 -77,95 -76,93 0,77 23,65
1,5293 227,87 152,06 1,50 66,86 18649,61 0,89 149,00 -80,06 -79,00 0,79 24,44
1,5193 226,38 152,04 1,49 66,79 18448,42 0,89 149,00 -82,25 -81,16 0,81 25,25
1,5093 224,89 152,02 1,48 66,72 18248,08 0,89 149,00 -84,52 -83,38 0,83 26,08
1,4993 223,40 152,00 1,47 66,64 18048,60 0,89 149,00 -86,87 -85,70 0,86 26,94
1,4893 221,91 151,98 1,46 66,57 17849,98 0,89 149,00 -89,31 -88,09 0,88 27,82
1,4793 220,42 151,96 1,45 66,50 17652,22 0,89 149,00 -91,85 -90,58 0,91 28,73
1,4693 218,93 151,94 1,44 66,42 17455,32 0,89 149,00 -94,48 -93,17 0,93 29,66
1,4593 217,44 151,92 1,43 66,35 17259,28 0,89 149,00 -97,22 -95,85 0,96 30,62
1,4493 215,95 151,90 1,42 66,27 17064,11 0,89 149,00 -100,06 -98,64 0,99 31,60
1,4393 214,46 151,88 1,41 66,20 16869,81 0,89 149,00 -103,02 -101,54 1,02 32,62
1,4293 212,97 151,86 1,40 66,12 16676,38 0,89 149,00 -106,10 -104,56 1,05 33,66
1,4193 211,48 151,84 1,39 66,05 16483,82 0,89 149,00 -109,32 -107,71 1,08 34,74
1,4093 209,99 151,82 1,38 65,97 16292,14 0,89 149,00 -112,66 -110,99 1,11 35,85
1,3993 208,50 151,80 1,37 65,89 16101,34 0,89 149,00 -116,15 -114,41 1,14 37,00
1,3893 207,01 151,78 1,36 65,82 15911,41 0,89 149,00 -119,80 -117,98 1,18 38,18
1,3793 205,52 151,76 1,35 65,74 15722,37 0,89 149,00 -123,61 -121,70 1,22 39,39
1,3693 204,03 151,74 1,34 65,66 15534,21 0,89 149,00 -127,59 -125,60 1,26 40,65
1,3593 202,54 151,72 1,33 65,58 15346,95 0,89 149,00 -131,76 -129,68 1,30 41,95
1,3493 201,05 151,70 1,33 65,50 15160,57 0,89 149,00 -136,13 -133,94 1,34 43,28
1,3393 199,56 151,68 1,32 65,42 14975,08 0,89 149,00 -140,70 -138,41 1,38 44,67
1,3293 198,07 151,66 1,31 65,34 14790,49 0,89 149,00 -145,51 -143,11 1,43 46,10
1,3193 196,58 151,64 1,30 65,26 14606,80 0,89 149,00 -150,55 -148,03 1,48 47,58
1,3093 195,09 151,62 1,29 65,18 14424,01 0,89 149,00 -155,86 -153,21 1,53 49,11
1,2993 193,60 151,60 1,28 65,10 14242,12 0,89 149,00 -161,44 -158,65 1,59 50,70
1,2893 192,11 151,58 1,27 65,02 14061,13 0,89 149,00 -167,33 -164,39 1,64 52,34
1,2793 190,62 151,56 1,26 64,93 13881,06 0,89 149,00 -173,54 -170,43 1,70 54,05
1,2693 189,13 151,54 1,25 64,85 13701,89 0,89 149,00 -180,10 -176,82 1,77 55,82
1,2593 187,64 151,52 1,24 64,77 13523,64 0,89 149,00 -187,04 -183,57 1,84 57,65
1,2493 186,15 151,50 1,23 64,68 13346,30 0,89 149,00 -194,40 -190,72 1,91 59,56
1,2393 184,66 151,48 1,22 64,60 13169,89 0,89 149,00 -202,20 -198,30 1,98 61,54
1,2293 183,17 151,46 1,21 64,51 12994,39 0,89 149,00 -210,49 -206,35 2,06 63,60
1,2193 181,68 151,44 1,20 64,43 12819,82 0,89 149,00 -219,32 -214,91 2,15 65,75
1,2093 180,19 151,42 1,19 64,34 12646,18 0,89 149,00 -228,74 -224,03 2,24 67,99
1,1993 178,70 151,40 1,18 64,25 12473,47 0,89 149,00 -238,80 -233,77 2,34 70,33
1,1893 177,21 151,38 1,17 64,16 12301,69 0,89 149,00 -249,57 -244,18 2,44 72,77
1,1793 175,72 151,36 1,16 64,07 12130,85 0,89 149,00 -261,12 -255,34 2,55 75,33
1,1693 174,23 151,34 1,15 63,98 11960,95 0,89 149,00 -273,55 -267,34 2,67 78,00
1,1593 172,74 151,32 1,14 63,89 11791,99 0,89 149,00 -286,95 -280,25 2,80 80,80
1,1493 171,25 151,30 1,13 63,80 11623,97 0,89 149,00 -301,44 -294,20 2,94 83,74
1,1393 169,76 151,28 1,12 63,71 11456,90 0,89 149,00 -317,15 -309,30 3,09 86,84
1,1293 168,27 151,26 1,11 63,62 11290,79 0,89 149,00 -334,24 -325,70 3,26 90,09
Por medio de diferencias finitas tenemos un hc=1.129 m
DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA
(COLCHÓN DE AGUAS)

28. 28
Analizando los valores del resalto hidráulico mediante fórmulas y el
HCANALES definimos que necesitamos diseñar un colchón de aguas
Como podemos observar el valor del tirante conjugado (y2) es de 8.24 m, y
la longitud del resalto es de 37.4 m.
Cálculo del disipador de energía
Anteriormente determinamos que era necesario el diseño de un disipador de
energía, en nuestro caso será un colchón de aguas. El valor de 6.42m
calculados con esta fórmula son es semejante al valor que nos da
HCANALES.

29. 29
Tabla 19: datos para él diseño del colchón de aguas
m = 0,490
ns = 0,990
To = NMO+(Ho-H)-NSC = 5,550
Hp = (Q / (m*b*(2*g)^0.5)) = 2,007
ns * h2 = Hp + c + d = 8,195
Dónde:
Ns= tomado del libro de principios de hidráulica
CALCULO DE C Y D
Tabla 20: cálculo de d y c para el colchón de aguas.
d c
2 4,19
2,5 3,69
3 3,19 OPCIÓN SELECCIONADA
3,5 2,69
4 2,19
4,5 1,69
Tabla 21: tirante y longitud del colchón de aguas
Cota del fondo [m] 1255,00
hcr [m] =
(Q^2/(g*b^2))^(1/3)
3,05
Longitud
ls = 16.67 (hcr-h1) [m] 26.8
lp [m] = 27.00
DETALLE DE LA PRESA

30. 30

31. 31
Opción 2 con b=259
COTA VOLUMEN CARGA SOBRE EL VERTEDERO
COTA VOLUMEN EMBALSE H DELTA EMBALSE Qx b
1285,00 93,00 0,00 0,00 3937,50 0
1285,50 98,50 0,50 5,50 3767,64 4910
1286,00 104,00 1,00 11,00 3597,78 1658
1286,50 109,50 1,50 16,50 3427,92 860
1287,00 115,00 2,00 22,00 3258,06 531
1287,50 120,50 2,50 27,50 3088,20 360
1288,00 126,00 3,00 33,00 2918,33 259
1288,50 131,50 3,50 38,50 2748,47 193
1289,00 137,00 4,00 44,00 2578,61 149
1289,50 142,50 4,50 49,50 2408,75 116
1290,00 148,00 5,00 55,00 2238,89 92
1290,50 153,50 5,50 60,50 2069,03 74
1291,00 159,00 6,00 66,00 1899,17 60
1291,50 164,50 6,50 71,50 1729,31 48
1292,00 170,00 7,00 77,00 1559,45 39
1292,25 28257
H Qvert=Qx COTA V EMBALSE Q ecuacion
0 0 1285,00 93,00 3,33
0,1 18 1285,10 94,10 21,36
0,2 50 1285,20 95,20 53,39
0,3 92 1285,30 96,30 91,03
0,4 142 1285,40 97,40 142,41
0,5 199 1285,50 98,50 199,11
0,6 261 1285,60 99,60 261,13
0,7 329 1285,70 100,70 328,47
0,8 402 1285,80 101,80 401,13
0,9 480 1285,90 102,90 479,12
1 562 1286,00 104,00 562,42
1,1 649 1286,10 105,10 647,93
1,2 739 1286,20 106,20 738,98
1,3 833 1286,30 107,30 833,45
1,4 931 1286,40 108,40 931,32
1,5 1033 1286,50 109,50 1032,61
1,6 1138 1286,60 110,60 1137,30
1,7 1246 1286,70 111,70 1245,40
1,8 1358 1286,80 112,80 1356,91

32. 32
1,9 1472 1286,90 113,90 1471,83
2 1590 1287,00 115,00 1590,16
2,1 1711 1287,10 116,10 1710,16
2,2 1834 1287,20 117,20 1834,09
2,3 1961 1287,30 118,30 1960,67
2,4 2090 1287,40 119,40 2089,90
2,5 2222 1287,50 120,50 2221,77
2,6 2357 1287,60 121,60 2356,28
2,7 2494 1287,70 122,70 2493,44
2,8 2634 1287,80 123,80 2633,24
2,9 2776 1287,90 124,90 2775,68
3 2921 1288,00 126,00 2920,77
3,1 3068 1288,10 127,10 3067,49
3,2 3218 1288,20 128,20 3217,42
3,3 3370 1288,30 129,30 3369,57
3,4 3524 1288,40 130,40 3523,94
3,5 3681 1288,50 131,50 3680,53
3,6 3840 1288,60 132,60 3839,34
3,7 4001 1288,70 133,70 4000,37
3,8 4164 1288,80 134,80 4163,62
3,9 4330 1288,90 135,90 4329,09
4 4497 1289,00 137,00 4496,78

33. 33
TABLA PARA B=259
ΔT Q1 Q2 (Q1+Q2)/2 Qx1 Qx2 (Qx1+Qx2)/2 V1 V2 Qx COTA
0 7200 0,00 281,25 140,63 0 18,03 9,02 93,00 93,95 18,03 1285,0
2 7200 281,25 450,00 365,63 18,03 86,75 52,39 93,95 96,20 86,75 1285,2
4 7200 450,00 720,00 585,00 86,75 240,14 163,44 96,20 99,24 240,14 1285,5
6 7200 720,00 1462,50 1091,25 240,14 573,335 406,74 99,24 104,17 573,34 1286,0
8 7200 1462,50 3037,50 2250,00 573,335 1403,51 988,42 104,17 113,25 1403,51 1286,8
10 7200 3037,50 3937,50 3487,50 1403,51 2635,665 2019,59 113,25 123,82 2635,67 1287,8
12 7200 3937,50 2025,00 2981,25 2635,665 2856,23 2745,95 123,82 125,51 2856,23 1287,9
14 7200 2025,00 1350,00 1687,50 2856,225 2127,985 2492,11 125,51 119,72 2127,99 1287,4
16 7200 1350,00 1237,50 1293,75 2127,985 1640,275 1884,13 119,72 115,47 1640,28 1287,0
18 7200 1237,50 1125,00 1181,25 1640,275 1385,855 1513,07 115,47 113,08 1385,86 1286,8
20 7200 1125,00 1012,50 1068,75 1385,855 1216,31 1301,08 113,08 111,41 1216,31 1286,6
22 7200 1012,50 787,50 900,00 1216,31 1053,05 1134,68 111,41 109,72 1053,05 1286,5
24 7200 787,50 281,25 534,38 1053,05 798,625 925,84 109,72 106,90 798,63 1286,2
26 7200 281,25 0,00 140,63 798,625 503,185 650,91 106,90 103,23 503,19 1285,9
RESULTADOS
NAME 1288,0 msnm
CAUDAL DE DISEÑO 2856,23 m3
/s
b 259 m
H 3,0 m

34. 34
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
 Se optó para el diseño un b = 149 m ya que es el más óptimo al no
realizar demasiada excavación, mientras que con un b= 259 m se
reducía un poco la longitud del colchón de aguas lo que se puede
considerar mínima para la excavación que se debe realizar en toda la
obra de excedentes.
 Se optó un b=149 m ya que con en esta cota se obtiene un volumen
de embalse mayor al requerido y nos ofrece un volumen de agua de
reserva en caso de sequías.
 El programa HCANALES es una gran ayuda en el cálculo de canales.
 Es importante calcular el caudal de diseño respecto ancho del
vertedero más óptimo para así asegurar su perfecto funcionamiento
en los casos extremos.
 Se debe tratar de comprobar por varios métodos los cálculos que se
realizan para así poder estar seguro de que lo diseñado está bien y
trabaje de la mejor manera.
 Para realizar el cálculo del caudal es importante realizarlo por tramos
ya que la curva no es de tendencia lineal, y es mejor hacer lo más
aproximado posible.
BIBLIOGRAFÍA
 PRINCIPIOS DE HIDRÁULICA – ING. W. SANDOVAL 1993
 DISEÑO DE PRESAS PEQUEÑAS, UNITED STATES BUREAU OF RECLAMATION
 http://sisbib.unmsm.edu.pe/BibVirtualdata/monografias/basic/palomino
_bj/palomino_bj.pdf