CALCULO DE LA INSTALACION FRIGORÍFICA DE UN MATADERO
1. ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIEROS AGRÓNOMOS
UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID
DEPARTAMENTO DE TECNOLOGÍA DE LOS ALIMENTOS
PROYECTO FÍN DE CARRERA
“DISEÑO, CÁLCULO Y CONSTRUCCIÓN DE UN MATADERO PARA EL
SACRIFICIO DE 300 CABEZAS DE GANADO VACUNO/DIA SITUADO EN
LA LOCALIDAD DE SOCUÉLLAMOS (CIUDAD REAL)”
Anexo IV – Instalación Frigorífica I
Jaime Fisac Pongilioni
Madrid, Marzo de 2008
2. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
3. LEGISLACIÓN
• REGLAMENTO
Real Decreto 3099/1977, de 8 de septiembre, por el que se aprueba el Reglamento de
Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas.
Orden de 24 de Enero de 1978 por el que se aprueban las instrucciones
complementarias denominadas Instrucciones Mi Fi con arreglo a lo dispuesto en el
Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas.
Real Decreto 394/1979 de 2 de Febrero por el que se modifica el Reglamento de
Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas.
Real Decreto 754/1981 de 13 de Marzo por el que se modifican los artículos 28, 29 y 30
del Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas.
4. LEGISLACIÓN
• REGLAMENTACIÓN RELATIVA A INSTRUCCIONES TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS.
ITC-MI-IF-001: Terminología
ITC-MI-IF-002: Clasificación de los Refrigerantes.
ITC-MI-IF-003: Clasificación de los Sistemas de Refrigeración.
ITC-MI-IF-004: Utilización de los diferentes refrigerantes.
ITC-MI-IF-005: Materiales empleados en la construcción de equipos frigoríficos.
ITC-MI-IF-006: Máquinas frigoríficas y accesorios.
ITC-MI-IF-007: Sala de máquinas.
ITC-MI-IF-008: Focos de calor.
ITC-MI-IF-009: Protección de las instalaciones frente a sobrepresiones.
IT-CMI-IF-010: Estanqueidad de los elementos de un equipo frigoríficos.
ITC-MI-IF-011: Cámaras de atmósfera artificial.
ITC-MI-IF-012: Instalaciones eléctricas.
5. LEGISLACIÓN
ITC-MI-IF-013: Instalaciones y conservadores frigoristas autorizados.
ITC-MI-IF-014: Dictamen sobre seguridad de plantas e instalaciones frigoríficas.
ITC-MI-IF-015: Inspecciones periódicas.
ITC-MI-IF-016: Medidas de protección personal y de prevención contra incendios.
ITC-MI-IF-017: Símbolos a utilizar en esquemas de elementos de equipos frigoríficos.
6. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
7. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO
EL SECTOR CÁRNICO EN EUROPA:
Unión Europea en 2001 (toneladas )
MAYOR MENOR España
Francia Dinamarca
Productores de carne de vacuno 642.033
1.566.000 153.400
Alemania Dinamarca
Exportadores de carne de vacuno 116.662
609.975 89.823
Reino Unido Bélgica-Luxemburgo
Importadores de carne de vacuno 66.009
403.683 46.650
Fuente: FAOSTAT.
8. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO
EL SECTOR CÁRNICO EN ESPAÑA:
Clasificación en función de la actividad que se desarrolla.
ACTIVIDAD Nº DE ESTABLECIMIENTOS
Número de mataderos (excluidos los de excepción permanente) 589
Número de almacenes frigoríficos 2155
Número de salas de despiece 1938
Número de industrias de elaboración 4847
Número medio de empleados/empresa 11
Fuente: Ministerio de Sanidad y Consumo (MISACO) – Febrero de 2004.
Número de empresas a nivel nacional por actividad principal.
TOTAL
1 Industria de productos alimenticios y bebidas 31.847
2 Fabricación de otros productos alimenticios 15.129
3 Elaboración de bebidas 5.151
4 Industria cárnica 4.469
5 Industrias lácteas 1.643
6 Fabricación de grasas y aceites (vegetales y animales) 1.579
7 Preparación y conservación de frutas y hortalizas 1.382
8 Fabricación de productos para la alimentación animal 911
9 Elaboración y conservación de pescados y productos a base de pescado 808
10 Fabricación de productos de molinería, almidones y productos amiláceos 775
Fuente: Directorio central de empresas (DIRCE) año 2006
9. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO
Número de industrias cárnicas por Comunidades Autónomas.
NÚMERO
1 Castilla y León 833
2 Cataluña 740
3 Andalucía 695
4 Castilla La Mancha 287
5 Comunidad Valenciana 286
6 Madrid (Comunidad de) 285
7 Extremadura 268
8 Galicia 194
9 Aragón 156
10 Murcia (Región de) 137
11 País Vasco 134
12 Asturias (Principado de) 103
13 La Rioja 95
14 Navarra (Comunidad Foral de) 86
15 Islas Baleares 77
16 Canarias 56
17 Cantabria 36
18 Ceuta y Melilla 1
Fuente: Directorio central de empresas (DIRCE) año 2006
10. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
11. EL FRÍO EN LA CARNE
REFRIGERACIÓN DE LA CARNE:
La carne tiene: actividad enzimática endógena + actividad proteolítica (maduración del músculo en carne).
Composición de la carne: proteínas, lípidos, agua favorecer el crecimiento microbiano
Actividad enzimática
Procesos que dependen directamente de la Tª
Crecimiento microbiano
Evitar el crecimiento microbiano de dos maneras: 1) bajando la temperatura de la canal tras el faenado.
2) enfriando la canal a Tª superior a la Tª congelación
TRANSFORMACIÓN POST MORTEM:
Se producen transformaciones tras el sacrificio del animal (reacciones a velocidad en f de Tª).
Acortamiento por frio: Tª de la canal en pre-rigor < 10-15 ºC
MODIFICACIONES DURANTE LA REFRIGERACIÓN:
(A) Modificaciones Físicas: - pérdida de peso (mermas en la refrigeración)
- deshidratación superficial.
(B) Modificaciones producidas por microorganismos:
- Superficie de la canal caliente y húmeda enfriamiento canal fría Microorganismo psicrotrofo
- Superficie parcialmente desecada microorganismo tolerantes de baja actividad de agua.
- pH de la canal tras la refrigeración : 5,8
12. EL FRÍO EN LA CARNE
Flora microbiana : bacterias psicrotrofas
levaduras.
mohos.
Velocidad de crecimiento de los microorganismos en función de:
- pH final de la carne
- Tª de la carne
- aw superficial en función de la humedad durante la refrigeración : HR Velocidad crecimiento
HR Pérdida de peso
Deshidratación superficial
(C) Enranciamiento oxidativo:
Proceso químico autocatalítico que afecta a los ácidos grasos insaturados ( esterificados y libres)
(D) Cambios en la coloración de la carne
13. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
14. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA
CURVAS TEÓRICAS DE REFRIGERACIÓN DE LAS CANALES DE VACUNO
( Rosset, R., 1979)
Temperatura (ºC)
40
“ESTACIONAMIENTO LIMITADO”
putrefacción
C
“PASO PROHIBIDO”
contractura por el
B
frío
A
4 8 12 20 32 Tiempo (horas)
A: Refrigeración ultra-rápida (tiempo de semienfriamiento: 4 horas) : RIESGO DE CONTRACTURA POR EL FRÍO
B: Refrigeración rápida (tiempo de semienfriamiento: 8 horas) : NINGÚN RIESGO
C: Refrigeración lenta (tiempo de semienfriamiento: 20 horas): RIESGO DE PUTREFACCIÓN
16. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA
REFRIGERACIÓN RÁPIDA: Tiempo de semienfriamiento : 8 horas
3 etapas 3 cámaras:
Cámara 1: Temperatura de las canales a la entrada: 37ºC
Tiempo de permanencia de las canales en la cámara: 2 horas 45 minutos
Temperatura de las canales a la salida: 27ºC
Raíl aéreo mecanizado con velocidad de desplazamiento :45 animales/hora
Dimensiones de la cámara:
• Largo: 24 m.
• Ancho:20 m.
• Alto:5.5 m.
Temperatura interior: -2 a -4 ºC.
Raíles aéreos:
Temperatura exterior a la cámara:
• Número de raíles: 10
• Separación entre raíles: 2m.
pared norte: 10 ºC.
• Separación entre el raíl y la pared…
pared sur: 10 ºC.
pared este: 10 ºC.
… norte: 1 m.
pared oeste: 10 ºC.
… sur: 2 m.
… este: 1 m.
Humedad Relativa interior: 90%
… oeste: 1 m.
17. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA
Cámara 2: Temperatura de las canales a la entrada: 27ºC
Temperatura de las canales a la salida: 10ºC
Tiempo de permanencia de las canales en la cámara: 16 horas
Dimensiones de la cámara:
• Largo: 21,5 m.
• Ancho:20 m.
• Alto:5,5 m.
Raíles aéreos:
• Número de raíles: 18
• Separación entre raíles: 1,1 m.
• Separación entre el raíl y la pared…
… norte: 0,875 m.
… sur: 0,875 m.
… este: 1,4 m.
… oeste: 1,4 m.
Temperatura interior: 1ºC.
Temperatura exterior a la cámara:
pared norte: 10 ºC.
pared sur: 10 ºC.
pared este: 10 ºC.
pared oeste: 10 ºC.
Humedad Relativa interior: 90 - 95%
18. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA
Cámara 3: Temperatura de las canales a la entrada: 10ºC
Temperatura de las canales a la salida: 7ºC
Tiempo de permanencia de las canales en la cámara: > 16 horas
Dimensiones de la cámara:
• Largo: 21,5 m.
• Ancho:20 m.
• Alto:5,5 m.
Raíles aéreos:
• Número de raíles: 18
• Separación entre raíles: 1,1 m.
• Separación entre el raíl y la pared…
… norte: 0,875 m.
… sur: 0,875 m.
… este: 1,4 m.
… oeste: 1,4 m.
Temperatura interior: 1ºC.
Temperatura exterior a la cámara:
pared norte: 10 ºC.
pared sur: 10 ºC.
pared este: 10 ºC.
pared oeste: 10 ºC.
Humedad Relativa interior: 90 – 95 %
22. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA
MATERIAL AISLANTE: Poliestireno extrusionado:
Coeficiente de conductividad: 𝛌 = 0,032 (W/m*°C) = 1,17 *10-4 ( W/m*K)
Densidad aparente: 𝛒a = 33 (Kg/m3)
Espesor de pared (homogénea): e = 𝛌 * (ΔT/ρrefrigeración)
ρrefrigeración = 8~9
ESPESOR COMERCIAL DEL AISLANTE (m)
PARED
CÁMARA 1 CÁMARA 2 CÁMARA 3
Norte 0,04 0,04 0,04
Sur 0,04 0,04 0,04
Este 0,04 0,04 0,04
Oeste 0,04 0,04 0,04
Techo 0,04 0,04 0,04
Suelo 0,04 0,04 0,04
23. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
24. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Carga térmica: cantidad de calor que debe ser extraído durante una unidad de tiempo, para compensar la cantidad de
calor que entra o se desarrolla en su interior.
El calor tiene distintos orígenes:
CALOR A TRAVÉS DE CERRAMIENTOS (paredes y techos) : Q1
RENOVACIÓN DEL AIRE POR APERTURA DE PUERTAS: Q2
CARGAS TÉRMICAS DEBIDAS A LA REFRIGERACIÓN DEL PRODUCTO: Q3
CALOR CEDIDO POR LAS PERSONAS EN EL ESPACIO REFRIGERADO: Q6
CALOR CEDIDO POR LA ILUMINACIÓN DEL ESPACIO REFRIGERADO: Q7
DESESCARCHE DE LOS EVAPORADORES: Q8
EQUIVALENTE TÉRMICO DEL TRABAJO DE LOS VENTILADORES: Q9
25. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q1 CALOR A TRAVÉS DE CERRAMIENTOS (paredes y techos)
Q1 = S * Ø = S * K * 𝚫T
•Q1 (KJ/h) = calor que se produce a través de los cerramientos. Es calor sensible.
•S (m2) = superficie total.
•Ø (W/m2) = flujo de calor.
Ø real (W/m2) = (λ * ΔT ) / e comercial elegida (m)
•λ (KJ/h*m2) = coeficiente de transmisión de calor.
•𝚫T (°C) = diferencia de temperaturas de proyecto corregidas (=Tp – Tpc).
•Temperatura de proyecto = 0,6 * Tª máx. + 0,4 * T media de ese mes
Q1 (W)
REFRIGERACIÓN RÁPIDA (cámara 1) 12872,25
REFRIGERACIÓN ( Cámara 2) 7773,8
REFRIGERACIÓN (Cámara 3) 9102,6
TOTAL 29748,65
26. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q2 RENOVACIÓN DEL AIRE POR APERTURA DE PUERTAS
CONDICIONES INTERNAS Y EXTERNAS A LA CÁMARA
Aire interior:
Diagrama de Carrier.
i i = 8,6 KJ/Kg a.s. = 11,05 KJ/m3. Kg a / Kg a.s.
100%
Tª = -3°C.
Vi = 0,778 90%
vi = 0,778 m3/Kg a.s. Ve = 0,810
HR = 90% ie = 26,25 85%
xi = 0,00333 Kg agua/Kg a.s. = 4,284 g/m3. ii = 8,6
REFRIGERACIÓN RÁPIDA
Cámara 1 Aire exterior:
i e = 26,25 KJ/Kg a.s. = 32,4 KJ/m3. 0,0064
Tª = 10°C. 0,00333
ve = 0,810 m3/Kg a.s.
HR = 85%
xe= 0,0064 Kg agua/Kg a.s. = 7,9 g/m3. Tª (°C) -3 10
Aire interior:
Diagrama de Carrier. Kg a / Kg a.s.
ii = 10,5 KJ/Kg a.s. = 13,53 KJ/m3. 100%
Tª = 1°C. Vi = 0,776 93%
Ve = 0,810
vi = 0,776 m3/Kg a.s.
85%
HR = 93% ie = 26,25
ii = 10,5
xi = 0,0037 Kg agua/Kg a.s. = 4,768 g/m3.
REFRIGERACIÓN
Cámaras 2 y 3 Aire exterior:
ie = 26,25 KJ/Kg a.s. = 32,4 KJ/m3. 0,0064
0,00337
Tª = 10°C.
ve = 0,810 m3/Kg a.s.
HR = 85%
Tª (°C) 1 10
xe= 0,0064 Kg agua/Kg a.s. = 7,9 g/m3.
Elaboración propia
27. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q2 = N * V * 𝚫i Q2 = Q2s + Q2l Q2l = N * V * rae *𝚫x
•N = número de renovaciones diarias.
•V (m3)= volumen de la cámara.
•𝚫i (KJ/m3)= variación de entalpía interior y exterior.
•Q2s (KJ/d) = calor sensible.
•Q2l (KJ/d)= calor latente.
•rae (KJ/Kg)= calor latente de vaporización del agua
•𝚫x (Kg a/Kg a.s.)= variación de humedad aire interior – exterior.
Q2 (W) Q2l (W) Q2s (W)
REFRIGERACIÓN RÁPIDA
1094,401 463,3904 631,0106
(cámara 1)
REFRIGERACIÓN (cámara 2) 883,253594 366,501094 516,7525
REFRIGERACIÓN (cámara 3) 883,253594 366,501094 516,7525
TOTAL 2860,90819 1196,39259 1664,5156
28. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q3 CARGAS TÉRMICAS DEBIDAS A LA REFRIGERACIÓN DEL PRODUCTO
Q3 = M * cpw * 𝚫T
•Q3 (KW) = potencia térmica debida al enfriamiento.
•M (Kg/h) = masa de producto a enfriar/conservar.
•cpw (KJ/Kg*K) = calor específico del producto.
•𝚫T (ºC) = salto de temperatura.
•Calor específico de la carne de vacuno: 2,97 KJ/Kg*K
300 Kg/animal * 300 animales = 90000 Kg
Q3 c1 = M * ΔT * cpw = 45 animales/h * 300 Kg/animal * (40-32) ºC * 2,97 = 320760 KJ/h
= 320760 KJ/h * 20 h/d = 6415200 KJ/d
Q3 c2 = M * ΔT * cpw = 45 animales/h * 300 Kg/animal * (32 -10) ºC * 2,97 = 882090 KJ/h
= 882090 KJ/h * 18 h/d = 15877620 KJ/d
Q3 c3 = M * ΔT * cpw = 45 animales/h * 300 Kg/animal * (10 - 7) ºC * 2,97 = 33412,5 KJ/h
= 33412,5 KJ/h * 18h/d = 601425 KJ/d
Q3 TOTAL = 320760 + 882090 + 33412,5 = 1236262,5 KJ/h
= 1236262,5 KJ/h * 1000J/KJ * 1h/60min * 1min/60s = 343406,25 W
29. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q6 CALOR CEDIDO POR LAS PERSONAS EN EL ESPACIO REFRIGERADO
Q6 = Q6s + Q6l Q6s = 3,6 * Np * Fp * T Q6l = Np * rp * T * x
•Q6 (W) = calor total cedido por las personas.
•Q6s (W) = calor sensible.
•Q6l (W) = calor latente.
•Np = número de operarios.
•Fp = esfuerzo unitario: W=270 – 6t.
•T (h/d) = tiempo de permanencia del operario en la cámara.
•x (Kg/d*persona) = transpiración del personal.
•rp (KJ/Kg) = calor latente de vaporización del agua
Np Fp T x rp Q6s (W) Q6l (W)
CÁMARA 1 1 3 0,3 2.851,2 2.250
CÁMARA 2 3 264 7 0,3 2.500 19958,4 15750
CÁMARA 3 3 7 0,3 19958,4 15750
SUBTOTAL 42768 33750
TOTAL 76518
30. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q7 CALOR CEDIDO POR LA ILUMINACIÓN EN EL ESPACIO REFRIGERADO
Q7 = 3,6 * P * T = 3,6 * p * S * T
•Q7 (W) = calor por iluminación.
•P (W) = Potencia total iluminación.
•p (W/m2) = potencia unitaria de iluminación.
•S (m2) = superficie de la cámara.
•T (h/d) = tiempo de iluminación
p (W/m2) S (m2) P (W) T (horas/día) Q7 (W)
CÁMARA 1 5 480 2.400 3 25.920
CÁMARA 2 5 430 2.150 5 38.700
CÁMARA 3 5 430 2.150 5 38.700
TOTAL 103.320
31. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q8 DESESCARCHE DE LOS EVAPORADORES
Merma de la carga diaria: mR = % de mermas en refrigeración * M
mR = 4% * 90.000 = 3675 Kg/d
Cámara 1: mR c1 = 75% * 3675 = 2756,25 Kg/d
Cámara 2: mR c2 = 25% * 3675 = 918,75 Kg/d
mC = % de mermas en conservación * M
Cámara 3 : mC = mC c3 = 0,14% * 90.000 = 122,5 Kg/d
Agua condensada del aire: w (g) = N * V * rae * 𝚫x
w (g) = 16.682 + 13.190 + 13.190 = 43.062 g = 43,062 Kg
Total masa de hielo: mH = m R + m C + w
mh (Kg/d) = 3675 + 122,5 + 43,062 = 3840,56 (Kg/d)
Peso del aire: m0 = Vc / Vi Vc (m3) = volumen de la cámara.
Vi (m3/Kg) = volumen específico del aire. a 1ºC: Vi = 0,776 m3/Kg.
a -3ºC: Vi = 0,778 m3/Kg.
mo (Kg) = 3393,31 + 3047,68 + 3047,68
32. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Desecación y Condensación:
Desecación: mide la pérdida de humedad.
Condensación: es el resultado de la reducción de temperatura causada por la eliminación del calor
latente de evaporación.
CONDICIONES EN EL INTERIOR DE LAS CÁMARAS
Diagrama de Carrier.
X (Kg a / Kg a.s.)
HR (%)
Tªe= -6°C
CÁMARA 1
90 X-3,5=0,0029
Δth = 5°C X-6=0,00215
X-8,5=0,0019
Tª (ºC)
-8,5 -6 -3,5
Tª cámara= -3°C
Δth = 5°C
ΔTª=5ºC ΔX = 1 * 10-3 Kg a / Kg a.s.
Diagrama de Carrier.
HR (%) X (Kg a / Kg a.s.)
Tªe= -3°C
CÁMARA 2 y 3
93 Δth = 4,5°C
X-0,75=0,0036
X-0,75=0,00285
X-5,25=0,0025
Tª (ºC)
-5,25 -3 -0,75
Δth = 4,5°C Tª cámara= 1°C
ΔTª=4,5ºC ΔX = 1,1 * 10-3 Kg a / Kg a.s.
33. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Desecación : ΔX
Xi Xs ΔX
(Kg a / Kg a.s.) (Kg a / Kg a.s.) (Kg a / Kg a.s.)
CÁMARA 1 X-8,5 = 0,0019 X-3,5 = 0,0029 ΔX = 1 * 10-3
CÁMARAS 2 y 3 X-5,25 = 0,0019 X-0,75 = 0,0036 ΔX =1,1 * 10-3
Condensación:
C = m0 * ΔXE c (Kg) = agua condensada.
m0 (Kg) = masa de aire.
𝚫xE (Kg a/Kg a.s.) = diferencial de humedad.
C (Kg) = 3,39 + 3,35 + 3,35 = 10,09
34. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Coeficiente de Recirculación: CR = mh / c *tIF mh (Kg/d) = masa total de hielo.
c (Kg) = condensación.
tIF = tiempo de funcionamiento.
Para cámaras de Tª < 0°C : tIF = 18 ~ 20 h.
Para cámaras de Tª > 0°C : tIF = 16 ~ 18 h.
•Cámara 1: CR = 1854,82/3,39 * 20 = 27,36 recirc/d
•Cámaras 2 y 3: CR = 1850,69/3,35 * 18 = 30,69 recirc/d
•mh (Kg) = masa de hielo.
QH = mh * (cph * 𝚫th + rh + cpw * 𝚫tw)
•cph = calor sensible del hielo.
•cpw= calor sensible del agua.
•𝚫th (°C) = diferencial de temperatura por debajo de 0°C.
•rh = calor latente de fusión del hielo (KJ/Kg).
•𝚫tw (C) = temperatura de desescarche.
CÁMARA 1 CÁMARA 2 CÁMARA 3
mRc1 + wc1 mRc2 + wc2 mCc3 + wc3
mh 2756,25 + 16,682 = 918,75 + 13,190 = 122,5 + 13,19 =
2772,93 Kg/d 931,94 Kg/d 135,69 Kg/d
35. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Calor de desescarche de evaporadores:
Cámara 1:
Hielo a Hielo a Agua a
Agua a 3ºC
-6ºC 0ºC 0ºC
qsh ql qsch
te
qsh mh*cph*Δth 2772,93*2,1*6 34938,918 KJ/d 485,26 W
ql mh*Lf 2772,93*334 926158,62 KJ/d 12863,31 W
qsch mh*cpw*Δtw 2772,93*4,18*3 34772,54 KJ/d 482,96 W
Cámara 2:
Hielo a Hielo a Agua a
Agua a 3ºC
-3ºC 0ºC 0ºC
qsh ql qsch
te
qsh mh*cph*Δth 931,94*2,1*3 5871,22 KJ/d 90,6 W
ql mh*Lf 931,94*334 311267,96 KJ/d 4803,52 W
qsch mh*cpw*Δtw 931,94*4,18*3 11686,53 KJ/d 180,35 W
Cámara 3:
Hielo a Hielo a Agua a
Agua a 3ºC
-3ºC 0ºC 0ºC
qsh ql qsch
te
qsh mh*cph*Δth 135,69*2,1*3 854,85 KJ/d 13,19 W
ql mh*Lf 135,69*334 45320,46 KJ/d 699,39 W
qsch mh*cpw*Δtw 135,69*4,18*3 1701,43 KJ/d 26,25 W
36. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
QE = 40-60% QH : QP = 0,2*(QE+QH) : Q8 = Q8s = QE + QP
CÁMARA 1 CÁMARA 2 CÁMARA 3
% 50 50 50
QH (KJ/d) 995870,078 328825,71 47876,74
QE (KJ/d) 497935,039 164412,85 23938,37
QP (KJ/d) 298761,02 98647,712 14363,02
Q8 (KJ/d) 796696,06 263060,56 38301,39
Q8(W) 11065,22 4059,57 591,07
Q8 TOTAL 15715,86 W
QE : calor que almacena la estructura metálica del evaporador.
QP : calor irradiado al interior de la cámara.
QH : calor de fusión del hielo.
Potencia necesaria para fundir el hielo: Nd = (1,5 * QH)/[ tD * 3.600 * (η/100)]
QH (KJ/d)
tD(h) = tiempo de desescarche. (4 horas)
η(%) = rendimiento.
Nd (kW) = potencia para fundir el hielo.
CÁMARA 1 CÁMARA 2 CÁMARA 3
QH (KJ/d) 995870,078 328825,71 47876,74
tD (h) 4 4 4
η (%) 80 80 80
ND (KW) 130,06 42,81 6,23
TOTAL 179,1 KW
37. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
Q9 EQUIVALENTE TÉRMICO DEL TRABAJO DE LOS VENTILADORES
Q9e (KJ/d) = % * Qs
∑Qi = Qs + Q9e
Cálculo del calor por ventiladores:
Vv = (1+pv)/100 * ∑Qis
CR = Vv / V
Nv = 0,283 * Vv * (dp/ ηv )
Cámara 1:
dp (Kpa)
Vol. Cámara(m3) ηv (%) preenfriamiento horas/dia Qs (KJ/d) % %
2640 0,65 0,55 20 10128338 0,28376531 28,37653064
KJ/h
ηv : rendimiento del ventilador Q9e (KJ/d) 2874071 143704
Dp: presión de impulsión del aire ∑Qi 650120,47
Q9e : calor estimado ventilador
Vv: volumen a mover por el ventilador Vv (m3/h) 166697,56
Nv: potencia del motor del ventilador CR(recirculaciones/h) 63,143013
Q9t : calor teórico del ventilador Nv(W) 39917,653 Nv(KW) 39,91765307
Q9t (KW) 39,917653 Q9t(KJ/h) 143704
Q9t(KJ/d) 2874071,021
Q9 = Q9s = Q9t = 1243285,993 KJ/d
43. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS
CARGA TÉRMICA TOTAL
TRAMO mínima máxima
I 0 320.760 KJ/h
II 320.760 KJ/h 320.760 + 882.090 = 1.202.850 KJ/h
III 1.202.850 KJ/h 882.090 KJ/h
IV 882.090 KJ/h 882.090 KJ/h
V 882.090 KJ/h 882.090 KJ/h
VI 882.090 KJ/h (carga/expedición)
44. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
45. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
Influencia de dos tipos distintos de refrigerante: 404-A Dos sistemas distintos: Evaporador Simple
R-717 Evaporador Múltiple
Refrigerante Refrigerante
404-A R-717 ¿?
Evaporador Simple (1) (2) mayor η económico Evaporador Múltiple (3)
EVAPORADOR SIMPLE
Esquema del circuito:
46. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
Cálculo termodinámico:
(1) A-404
Intercambiador liquido-vapor
Fluido refrigerante: 404-A
Recalentamiento del vapor: 16 ºC
Cámara 1 Cámara 2 Cámara 3
Temperatura de evaporación:
-6 ºC -3 ºC -3 ºC
Temperatura en la compresión: 23 + 14 = 37 ºC
Rendimiento de la Compresión 80%
ic’ = ic – 0,8 * (ia’ – ia)
47. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
CÁMARA 1 Nomenclatura utilizada:
P (bar) m(Kg/h) Caudal másico de refrigerante
-6 °C mv (m3/h) Masa volumetrica
+37 °C
10 °C
q1v (KJ/m3) Potencia frigorífica volumétrica
Wt (KJ/Kg) Trabajo del Compresor
Wt, Nt (KW) Potencia Total
c’ c b
ε Coeficiente de eficiencia
V (m3/Kg) = 0,042 εc Coeficiente de eficiencia de Carnot
d’
d a a’
i (KJ/Kg)
ia = 366,279 KJ/Kg
ia' = 379,767 KJ/Kg
ib = 404,54 KJ/Kg
ic = 262,5 KJ/Kg
ic' = id = ic - 10,7904 = 251,71 KJ/Kg
va' = 0,042 m3/Kg
q1 = ia - id = 114,57 KJ/Kg
q2 = ib – ic = 142,04 KJ/Kg
m= Q1 / q1 = 6482,346 Kg/h
Q2 = m * q2 = 920752,4258 KJ/h
Q1= 742682,433 KJ/h
mv= m * va' = 272,258 m3/h ε = q1 / wt = 4,6248
q1v = q1 / va' = 2727,8 KJ/m3 εc = T1 / ΔT = 6,2093
wt = ib - ia' = 24,773 KJ/Kg
Wt = (m * wt) / 3600 = 44,6 KW η económico = 74,48%
48. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
CÁMARA 2 P (bar)
-3 °C
+37 °C
13 °C
c’ c b
V (m3/Kg) = 0,04
d’
d a a’
i (KJ/Kg)
ia = 368,182 KJ/Kg ηc = 0,8
ia' - ia = 13,863
ia' = 382,045 KJ/Kg 11,0904 KJ/Kg
ib = 406,81 KJ/Kg
ic = 262,5 KJ/Kg
ic' = id = ic - 11,0904 = 251,4096 KJ/Kg
va' = 0,04 m3/Kg
q1 = ia - id = 116,7724 KJ/Kg
q2 = ib – ic = 144,31 KJ/Kg
m= Q1 / q1 = 14746,8249 Kg/h
Q2 = m * q2 = 2128114,301 KJ/h
Q1= 1722022,14 KJ/h
mv= m * va' = 589,872997 m3/h ε = q1 / wt = 4,71521906
q1v = q1 / va' = 2919,31 KJ/m3 εc = T1 / ΔT = 6,75
wt = ib - ia' = 24,765 KJ/Kg
Wt = (m * wt) / 3600 = 101,445867 KW η económico = 69,86%
49. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
CÁMARA 3 P (bar)
-3 °C
+37 °C
13 °C
c’ c b
V (m3/Kg) = 0,04
d’
d a a’
i (KJ/Kg)
ia = 368,182 KJ/Kg
ia' = 382,045 KJ/Kg ηc = 0,8
ia' - ia = 13,863
ib = 406,81 KJ/Kg 11,0904 KJ/Kg
ic = 262,5 KJ/Kg
ic' = id = ic - 11,0904 = 251,4096 KJ/Kg
va' = 0,04 m3/Kg
q1 = ia - id = 116,7724 KJ/Kg q2 = ib – ic = 144,31 KJ/Kg
m= Q1 / q1 = 4588,4549 Kg/h Q2 = m * q2 = 662159,926 KJ/h
Q1= 538504,898 KJ/h
mv= m * va' = 183,538 m3/h ε = q1 / wt = 4,71521906
q1v = q1 / va' = 2919,31 KJ/m3 εc = T1 / ΔT = 6,75
wt = ib - ia' = 24,765
Wt = (m * wt) / 3600 = 31,5647 KW η económico = 69,86%
50. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
(2) R-717
Intercambiador liquido-vapor
Fluido refrigerante: R-717
Recalentamiento del vapor: 16 ºC
Cámara 1 Cámara 2 Cámara 3
Temperatura de evaporación:
-6 ºC -3 ºC -3 ºC
Temperatura en la compresión: 23 + 14 = 37 ºC
Rendimiento de la Compresión: 80%
51. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
CÁMARA 1
P (bar)
-6 °C
+37 °C
10 °C
c’ c b
V (m3/Kg) = 0,042
d’
d a a’
i (KJ/Kg)
ia = 1583,33 KJ/Kg
ηc = 0,8
ia' = 1627,77 KJ/Kg ia' - ia = 44,44
35,552 KJ/Kg
ib = 1843,33 KJ/Kg
ic = 505,55 KJ/Kg
ic' = id = ic - 35,552 = 470 KJ/Kg
va' = 0,042 m3/Kg
q1 = ia - id = 1113,3 KJ/Kg q2 = ib – ic = 1337,78 KJ/Kg
m= Q1 / q1 = 667,1 Kg/h Q2 = m * q2 = 892433,0416 KJ/h
Q1= 742682,433 KJ/h
mv= m * va' = 28,018 m3/h ε = q1 / wt = 5,1648
q1v = q1 / va' = 26508 KJ/m3 εc = T1 / ΔT = 6,2093
wt = ib - ia' = 215,56 KJ/Kg
Wt = (m * wt) / 3600 = 39,94 KW η económico = 83,18%
52. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
CÁMARA 2 P (bar)
-3 °C
+37 °C
13 °C
c’ c b
V (m3/Kg) = 0,04
d’
d a a’
i (KJ/Kg)
ia = 1588,88 KJ/Kg
ηc = 0,8
ia' = 1625,11 KJ/Kg ia' - ia = 36,23
28,98 KJ/Kg
ib = 1810 KJ/Kg
ic = 505,55 KJ/Kg
ic' = id = ic - 11,0904 = 476,566 KJ/Kg
va' = 0,04 m3/Kg
q1 = ia - id = 1112,314 KJ/Kg q2 = ib – ic = 1304,45 KJ/Kg
m= Q1 / q1 = 1548,14391 Kg/h Q2 = m * q2 = 2019476,323 KJ/h
Q1= 1722022,14 KJ/h
mv= m * va' = 61,9257562 m3/h ε = q1 / wt = 6,01608524
q1v = q1 / va' = 27807,85 KJ/m3 εc = T1 / ΔT = 6,75
wt = ib - ia' = 184,89 KJ/Kg
Wt = (m * wt) / 3600 = 79,5100907 KW η económico = 89,13%
53. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
CÁMARA 3 P (bar)
-3 °C
+37 °C
13 °C
c’ c b
V (m3/Kg) = 0,04
d’
d a a’
i (KJ/Kg)
ia = 1588,88 KJ/Kg
ia' = 1625,11 KJ/Kg ηc = 0,8
ia' - ia = 36,23
ib = 1810 KJ/Kg 28,984 KJ/Kg
ic = 505,55 KJ/Kg
ic' = id = ic - 11,0904 = 476,566 KJ/Kg
va' = 0,04 m3/Kg
q1 = ia - id = 1112,314 KJ/Kg q2 = ib – ic = 1304,45 KJ/Kg
m= Q1 / q1 = 484,13 Kg/h Q2 = m * q2 = 631523,75 KJ/h
Q1= 538504,898 KJ/h
mv= m * va' = 19,365 m3/h ε = q1 / wt = 6,01608524
q1v = q1 / va' = 27807,85KJ/m3 εc = T1 / ΔT = 6,75
wt = ib - ia' = 184,89 KJ/Kg
Wt = (m * wt) / 3600 = 24,86 KW η económico = 89,13%
54. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
Refrigerante 404-A Refrigerante R-717
Cámara 1 Cámara 2 Cámara 3 Cámara 1 Cámara 2 Cámara 3
Rendimiento 74,48 69,86 69,86 83,18 89,13 89,13
EVAPORADOR MÚLTIPLE
Esquema del circuito:
CONDENSADOR
b
.
COMPRESOR
C’ . EVAPORADOR de .a
BAJA Tª
d
.
DEPÓSITO de
a1
. M EZCLA
EVAPORADOR de
ALTA Tª
d’
. . a2 = a3
VÁLVULA de
REDUCCIÓN
a
.
55. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO
Cálculo termodinámico:
(3) R-717
Intercambiador liquido-vapor
Fluido refrigerante: R-717
Recalentamiento del vapor: 16 ºC
Cámara 1 Cámara 2 Cámara 3
Temperatura de evaporación:
-6 ºC -3 ºC -3 ºC
Temperatura en la compresión: 23 + 14 = 37 ºC
Rendimiento de la Compresión: 80%
ic’ = ic – 0,8 * (ia2 – ia1)
60. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
61. ELECCIÓN DE EQUIPOS
Fluido refrigerante : R-404 Evaporadores Compresores Condensadores
EVAPORADORES
CÁMARA 1 Q1 = 742682,433 KJ/h = 206300,67 W 206300,67/8 = 25800 W 8 evaporadores de 25800 W cada uno
62. ELECCIÓN DE EQUIPOS
CÁMARA 2 Q1 = 1722022,14 KJ/h = 478339,4833 W 478339,4833/8 = 59792 W 8 evaporadores de 25800 W cada uno
63. ELECCIÓN DE EQUIPOS
CÁMARA 3 8 evaporadores de 25800 W cada uno
Q1= 538504,898 KJ/h = 149584,69 W 149584,69/8 = 18698,08 W
72. ÍNDICE GENERAL
1. LEGISLACIÓN.
2. INFORMACIÓN GENERAL SOBRE EL SECTOR CÁRNICO.
3. EL FRÍO EN LA CARNE.
4. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
5. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.
6. ESTUDIO DEL CICLO TERMODINÁMICO.
7. ELECCIÓN DE EQUIPOS.
8. BIBLIOGRAFÍA.
73. BIBLIOGRAFÍA
BIBLIOGRAFÍA
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Ainia Centro Tecnológico; "Guía de MTDs en España del sector cárnico"; 2005; Departamento de Calidad y Medio Ambiente.
Rapin, P.J.; "Instalaciones Frigoríficas"; 1997; Marcombo.
López Gómez, Antonio; "Las instalaciones frigoríficas en las industrias agroalimentarias: manual de diseño"; 1994; AMV-Ediciones.
Gracey, J.F.;" Mataderos industriales: tecnología y funcionamiento" ; 2001; Acribia.
Quiroga Tapias, G.; "Manual para la instalación del pequeño matadero modular de la FAO"; 1994; Organización de las Naciones
Unidas para la Agricultura y la Alimentación.
PÁGINAS WEB
http://www.navesysolares.com
http://www.construnario.com/diccionario/index.asp?susc=23500
http://www.garciacamara.com/index-esp.html
http://www.salvadorescoda.com/tarifas/PuertasCamaras.pdf
http://www.ine.es
http://www.mapa.es
http://www.degesa.com/calidad.htm
http://www.puc.cl/sw_educ/neurociencias/html/145.html
http://www.scielo.org.ve/img/fbpe/ic/v45n1/art08fig1.jpg
http://www.ffii.nova.es/puntoinfomcyt/legislacionsi.asp?idregl=36