Fundamente 140518042858-phpapp02

UNIVERSITETI SHTETEROR NE TETOVE
FAKULTETII SHKENCAVE APLIKATIVE
DEPARTAENTI I NDERTIMTARISE
GJEOTEKNIKA
PUNIM SEMESTRAL
VEDAT RAMADANI PROF.DR. LULJETA BOZO
ASS.SEMIJAL HASANI-ZIBERI
b
Hzh
bm
t1
t2
Nk
Hb
0.0 hx
q
h
N
M
Q
ak
bkb
c

VEDAT RAMADANI
19.0
9.011.0
21.0
II
IV
IV
II
II
IIIIII
POZICIONIISONDAVE
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA

3.2
2.5
1.3
0.9
4.7
1.5
IIPROFILETGJEOLOGJIKE
VEDAT RAMADANI

1.3
2.7
3.0
1.0
4.5
1.5
1.0
4.7
1.3
1.5
5.0
0.5
IVIVIIII

TABELAMEKARAKTERISTIKATESHTRESAVE
0.5
1.5
5.0
1.4
4.4
1.3
III
III
Sh.0γW%WSWPnmaxnminrërapluhureargjilaE*104
φ°Ck
1726.518.515.0------5035871301.5524-10-4
21026.317.814.017.511.3------84970.62531.7*10-4
3526.918.724.4837.025.3------7411151.3122231.5*10-5

17 x 0.171 = 2.900 m
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
17 x 0.171 = 2.900 m
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
K1 K2 K3 K4 K5
K6 K7 K8 K9
K10 K11 K12 K13
K14
K15
K16 K17 K18 K19
1.546 4.75 6.4
225315.52.2501.345
3.1 6.40 9.500
19.0
4.51.812.69
POZICIONIMI I KOLONAVE

LLOGARITJA E NGARKSAVE NË ÇDO KOLONË OSE NË
ÇDO AKS
*Analiza e ngarkesave
-lartësia e trarëve ................. .hs=
1
8
÷
1
12
L=
640
12
=53.33≈60cm
-dimensioni i trarëve T3,T5, …………………………. b=40cm,h=60cm
-lartësia e soletës ................. .hs=
1
30
÷
1
35
L=
640
35
=18.28 20cm
*Ngarkesa nga soleta
Ø pesha vetjake …………………… 0.20*1*1*25*1.1=5.5 KN/m2
Ø llaçi i pllafonit …………………. 0.02*1*1*22*1.1=0.48 KN/m2
Ø suvaja ………………………….. 0.02*1*1*16*1.1=0.35 KN/m2
Ø mbingarkesa ……….. ……………....1*1*2.0*1.4=1.050 KN/m2
qs=9.13 KN/m2

*Ngarkesa nga muri beton-arme (muri i bodrumit)
Ø qm,b.........................................0.25*1*2.7*25*1.1*=18.56 KN/m2
qm,b=18.56 KN/m,
*Ngarkesa nga muri me tulla
Ø qm,t 25.............................(0.25+0.05)*2.9*18*1.1*=17.266 KN/m2
qm,t=17.266 KN/m2
Ø qm,t 16.............................(0.16+0.05)*2.9*18*1.1*=12.058 KN/m2
qm,t=12.058 KN/m2
*Ngarkesa nga trarët
Ø Trarët ……………………..0.6*0.4*1*25*1.1=6.6 KN/m
,
qtr=6.6 KN/m,
*Ngarkesa nga hapsira e shkallëve
qsh=14.894KN/m,

** Ngarkesa nga kolona **
“K1”
• nga soleta qs*
2.69
2
*
3.10
2
=9.13*1.345*1.55=19.033 KN
• nga Trau, qtr*(2.69
2
+
3.10
2
) *5=6.6*(1.55+1.345)*5=95.535 KN
• nga muri I jashtëm qm,t*(3.10
2
+
2.69
2
)*4=
=17.226*(1.55+1.345)*4=199.47 KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K1”=365.085 KN
• nga muri bodrumit,
qmb*(2.69
2
+
3.10
2
)=18.563*(1.55+1.345)=53.74 KN
• nga kolona e bodrumit =11.18 KN
“K1”=430.705 KN
“K2”
• nga soleta qs* (2.69
2
*
3.10
2
)+ (6.4
2
+
2.69
2
)*5=
9.13*(2.084+4.47)*5=299.19 KN
2
+
3.10
2
+
6.4
2
) *5 =
6.6*(1.55+1.345+3.2)*5=205.425 KN
2
+
6.4
2
)*4=

17.226*(1.55+3.2)*4=336.25 KN
• nga muri I brendshëm qm,t*
2.69
2
*4=
12.058*1.345*4=64.87 KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K2”=956.775 KN
qmb*(6.4
2
+
3.10
2
)=18.563*(1.55+3.2)=90.89 KN
“K2”=1059.55 KN
“K3”
2
+
6.4
2
)*
4.5
2
*5=
9.13*(6.4*2.25)*5=684.06 KN
2
+
6.4
2
+
4.5
2
) *5 =
6.6*(3.33+3.33+2.25)*5=294.03 KN
2
+
6.4
2
+
4.5
2
)*4=
17.226*(3.2+3.2+2.25)*4=613.93KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN

Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K3”1592.02 KN
qmb*
6.4
2
*2 =18.563*3.2= 124.0425KN
• nga muri bodrumit ndarës,
qn*
4.5
2
*2 =17.226*2.25= 38.76KN
“K3”=1766.70KN
Pasi që hapsirat janë te njejta atëherë
“K4”= “K2” ; “K5”= “K1”
“K6”
2
*
3.10
2
)* 5=
9.13*(1.345*1.55)*5=9.16 KN
• qshk* (1.81
2
*
3.10
2
)* 5=
14.894*(0.905*1.55)*5=104.46KN
2
+
1.81
2
+
3.10
2
) *5 =
6.6*(1.345+0.908+1.55)*5=125.4 KN
2
+
2.69
2
)*4=
17.226*(0.905+1.345)*4=155.034KN
• nga muri I brendshëm qm,t*
3.10
2
*4=

12.058*1.55*4=74.76 KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
qmb* (1.81
2
+
2.69
2
)*=18.563*(1.345+0.905)= 41.90KN
qn*
.
*2 =17.226*1.55= 18.69KN
“K6”=681.029KN
“K7
2
*
3.10
2
+
6.4
2
)*(2.69
2
+
1.81
2
)* 5=
9.13*(1.345*(1.55+3.2)*(1.345+0.905)*5=714 KN
• qshk* (1.81
2
*
3.10
2
)* 5=
14.894*(0.905*1.55)*5=104.46KN
2
+
1.81
2
+
3.10
2
) *5 =
6.6*(1.345+0.908+1.55)*5=125.4 KN
• nga muri I brendshëm qm,t*(2.69
2
+
1.81
2
+
3.10
2
) *4=

12.058**(1.345+0.908+1.55)*4=1017.53KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K7”1178.18KN
• nga muri bodrumit ndarës qm,t*(2.69
2
+
1.81
2
+
3.10
2
) =
12.058*(1.345+0.908+1.55) =45.82KN
“K7”=1235.88KN
Pasi që hapsirat janë te njejta atëherë
“K6”= “K9” ; “K7”= “K8”
“K10
• qshk* (4.5
2
+
1.81
2
)*
3.10
2
* 5=
14.894*(2.25+0.905)*1.55*5=364.177KN
2
+
1.81
2
+
3.10
2
) *5 =
6.6*(2.25+0.908+1.55)*5=155.27 KN
• nga muri I jahshtëm qm,t*(4.5
2
+
1.81
2
) *4=
17.226*(2.25+0.908)*4=217.39KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN

• nga muri bodrumit qm,b*(4.5
2
+
1.81
2
) =
18.625*(2.25+0.908) =58.76KN
“K10”=807.477KN
“K11
2
+
1.81
2
)*
.
*5=
9.13*(2.25+0.905)*3.2*5=572.451 KN
• qshk* (4.5
2
+
1.81
2
)*
3.10
2
* 5=
14.894*(2.25+0.905)*1.55*5=364.177KN
2
+
1.81
2
+
6.4
2
+
3.10
2
) *5 =
6.6*(2.25+0.905+3.2+1.55)*5=265.155 KN
2
+
1.81
2
) *4=
12.058*(2.25+0.908)*4=152.172KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
• nga muri bodrumit qm,b*(4.5
2
+
1.81
2
) =
12.058*(2.25+0.908) =45.82KN

“K11”=1310.523KN
“K10”= “K14” ; “K11”= “K13”
“K12”
2
+
4.5
2
)*(6.4
2
+
6.4
2
)*5=
9.13*(4.5*6.4)*5=1643.3KN
2
+
6.4
2
+
4.5
2
+
4.5
2
) *5 =
6.6*(6.4+4.5)*5=397.98 KN
2
+
4.5
2
)*4=
17.226*(4.5)*4=310.068KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
qmt*
4.5
2
*2 =17.226*4.5=77.517KN
“K12”=2615.813KN

“K15”
2
*
3.10
2
)*5=
9.13*(2.25*1.55)*5=159.204KN
2
+
3.10
2
) *5 =
6.6*(2.25+1.55)*5=125.4KN
2
+
3.10
2
)*4=
17.226*(2.25+1.55)*4=261.835KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
qmb*(4.5
2
+
3.10
2
)=18.625*(2.25+1.55)=70.775KN
“K15”=680.134KN
“K16”
2
+
6.4
2
)*
4.5
2
*5=
9.13*(1.55+3.2)*2.25*5=684.06 KN
2
+
3.10
2
+
6.4
2
) *5 =
6.6*(2.25+1.55+3.2)*5=235.29 KN

2
+
6.4
2
)*4=
17.226*(1.55+3.2)*4=261.84KN
2
) *4=
12.058*(2.25)*4=108.522KN
• nga kolona 12.76*4=51.04 KN
qmb*(3.10
2
+
6.4
2
)=18.563*(3.2+1.55)= 70.54KN
qn*
4.5
2
*2 =12.058*2.25= 27.13KN
“K16”=1093.632KN
“K15”= “K19” ; “K16”= “K18”
“K17”= “K3” ;

KOLNA “Ki” VLERA “Ni” KOLNA “Ki” VLERA “Ni”
(KN) (KN)
1 431 11 1311
2 1060 12 2616
3 1767 13 1253
4 957 14 737
5 356 15 680
6 681 16 1094
7 1236 17 1767
8 1178 18 996
9 606 19 598
10 808
VLERA PERFUNDIMTARE N (KN) M (KNm) Q (KN/m)
K1 680 82 55
K2 1311 157 105
K3 2616 314 209
K4 1253 150 123
K5 996 120 80

LLOGARITJE E THEMELEVE TË VEÇUARA TË
SHTANGËT DHE ELASTIK
N= 680 KN
M= 82 KNm
Q= 55 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 4.5
*Gjejmë aftësinë mbajtëse
R=
PER φ=24 NGA TABELA 5.2 MEKANIKA E DHERAVE fq 300
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2 NGA TABELA E SHTRESAVE MARIM KETO DY
m2= 1.1 KOFICIENTA 5.3
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 493.20 kpa
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 1.69 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+

*Gjejmë formën e themelit
pranojmë formën katrore b
2
=Ath => b=
b= 1.30 m
*Llogaritja e jashtëqendërsisë
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 151.78 KN
e= 0.40
(e)= 0.04 e > [e] => formën duhet ta marrim drejtekendesh
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
αkuf 31.13 nga tabela 1.3 (lib) m 1.1
l= 2.23 m
*Lartësia si themel i shtangët
h=
h= 1.51 m
e
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
 
 
  
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=

*Lartësia e themlit elastik
*kushti në prerje
N ≤ Nmb=Aprer + Rprer *m
Rprer=2RT………RT = nga tabela 1.4 (lib) => Rprer=KN/m2
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 0.27
*Kushti në sforcim
σmaz 539.52 kn/m2
σmin -70.69 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 329.50 knm
Wth 1.08 m3
Ath 2.90 m2
c 0.92
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ

X 484.98 kn/m2
σ1 414.29 kn/m2
Qmax= σ1*c = Qmax 379.85
ho 0.48 m
*Kushti në inkastrim i kolonës
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
Atehere pervetesojm h 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=

N= 1311 KN
M= 157 KNm
Q= 105 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 4.5 m
R=
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 493.20 kpa
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 3.25 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+

2
=Ath => b=
b= 1.80 m
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 292.63 KN
e= 0.39
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
l= 2.78 m
h=
h= 1.95 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
 
 
  
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=

*kushti në prerje
RT 720
Rprer 1440 kPa
h=
h= 0.52 m
*Kushti në sforcim
σmaz 533.41 kn/m2
σmin -9.80 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 629.50
Wth 2.32
Ath 5.01
c 1.19
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ

X 426.96 kn/m2
σ1 417.17 kn/m2
ho 0.63 m
h=30*Φ /100 Φ 1.6
h= 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=

N= 2616 KN
M= 314 KNm
Q= 209 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 4.5 m
R=
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 493.20 kpa
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 6.49 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+

2
=Ath => b=
b= 2.55 m
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 583.92 KN
e= 0.39
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
l= 3.54 m
h=
h= 2.58 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
 
 
  
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=

*kushti në prerje
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 1.03
*Kushti në sforcim
σmaz 527.00 kn/m2
σmin 54.06 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 1254.50 knm
Wth 5.31 m3
Ath 9.00 m2
c 1.57
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ

X 368.08 kn/m2
σ1 422.14 kn/m2
ho 0.84 m
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=

N= 1253 KN
M= 150 KNm
Q= 100 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 1.8 m
R=
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 231.84 kpa
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 6.40 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+

2
=Ath => b=
b= 2.53 m
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 230.34 KN
e= 0.22
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
l= 3.03 m
h=
h= 2.17 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
 
 
  
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=

*kushti në prerje
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 0.49
*Kushti në sforcim
σmaz 248.20 kn/m2
σmin 78.24 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 330.00 knm
Wth 3.88 m3
Ath 7.68 m2
c 1.32
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ

X 133.07 kn/m2
σ1 211.31 kn/m2
ho 0.35 m
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=

N= 996 KN
M= 120 KNm
Q= 80 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 1.8 m
R=
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 231.84 kpa
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 5.09 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+

2
=Ath => b=
b= 2.26 m
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 183.09 KN
e= 0.22
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
l= 2.79 m
h=
h= 1.96 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
 
 
  
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=

*kushti në prerje
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 0.39
*Kushti në sforcim
σmaz 249.06 kn/m2
σmin 68.03 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 264.00 knm
Wth 2.92 m3
Ath 6.28 m2
c 1.19
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ

X 142.27 kn/m2
σ1 210.30 kn/m2
ho 0.32 m
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=

LLOGARITJA E THEMELIT TË VAZHDUAR
TË NJË MJEDISI ME BODRUM
Nk 737 KN
γ= 17.8 kn/m3
Ip= 6.2
Ik 0.43
γ0 26.3 kn/m3
W 14 % nga shtresa
φ 25
c 3 kpa
b 1
Hb 2.7 m
bm 0.25 m
q 30 kpa
t1 1 m
t2 0.2 m
γm 25 kn
n 1.2
hx 0.7 m
1. Llogarisim ngarkesën që vijnë në themel
N=Nk + Nm ;
Nm= bm(hb + t2)*γm*n=
Nm= 21.75 kn
N= 758.75 kn
2. Thellësia e zhytjes së themelit
Hzh 4.5 m
3. Llogarisim aftësinë mbajtëse të bazamentit
b
Hzh
bm
t1
t2
Nk
Hb
0.0 hx
q
1 2
ZH
m m 2
R [(A*b B*( H t))
k 3
* C*D] b 1.5 2.0
+
= + + γ+ =…… = ÷
b
1 2
γ
t t t
γ
= +

t 1.28 A= 0.78
R 459.17 kpa B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2
4. Llogarisim gjërësinë e themelit m2= 1.1
γmesa 20
b= C= 3
K= 1
b 1.75
5. Shohim skemën e murit që varet nga raporti bm/b
0.14 <0.6 = > pranojmë skemën e traut njëherë statikisht të pacaktuar
6. Llogarisim ordinatat e presioneve aktive
q1=σa=γ*Hzh*Ka Ka=tg2
(45-φ/2)=
q2=q*Ka= Ka= 0.41
q1 32.51 kn/m'
q2 12.18 kn/m'
b
Hzh
bm
t1
t2
Hb
0.0 hx
q
q2 q1
l
mes
N
R γ *t−
b
mb

7. Llogarisim momentin M0 duke iu referuar tabelës 1.7 fq 56 libri (pjesa e I-rë)
m=Hzh 4.5 m
a=hx= 0.7 m
l=Hzh+hx 5.20 m
M0= M0’+M0’’
Mo' 264.33
Mo'' 5.16
Mo 269.49
8. Llogarisim momentin My, ku:
E=0.8*E0=0.8*α*Rm
α= 2000 për muraturë ku llaçi është me markë 100-50
R m 2.5 MPa, për gurë me markë 1000 dhe markë të llaçit 50 tabela 1.9 57
Cz 96336 KN/ m
3
(me interpolim duke u bazuar te tab1.10 libri dhe për
E 4000 MN/ m2 = 4000000 KN/m2 R=577.1 KN/ m2)
My 197.70 knm/m'
9. Kontrollojmë sforcimet maksimale në tabanin e themelit
Nth 43.75 m2
σ= 845.84 KN/m2 σlej =1.2R 551 kN/m2
NE QOFTE SE NUK PLOTESOHET KUSHTI σ<σlej ATEHERE E RRISIM b
b 2.6 m
My 242.62
σ= 524.00 KN/m2 σlej =1.2R= 551 kN/m2
( )
2
0
2 2
1
2
8*l
q*m *l
M ’ 9*a*
120*l
*l 3*a= + +
( )2
0
2q *m
M ’ *
l
l-m=
0
y
3
z
M
M
3E
1
C b
bm
=
 
+  
 
2
σ
6
th y
MN N
bb
+
= +

K1 K2 K3 K4
K5
K6 K7 K8 K9
K10
K11 K12 K13
K14
K15
K16 K17 K18 K19
2.9 6.400
9.700
9
4.34.3
1
2.9 6.4
1
14.34.31
GJATESITE E TRAREVE

LLOGARITJA E TRARËVE NË BAZAMENT ELASTIK N 1 808 kn
N 2 1311 kn
N 3 2616 kn
Hzh= 4.5
A= 0.78
q 5.5 kn/m B= 4.12
l 11.3 m D= 6.675
m1= 1.2
m2= 1.1
γ= 17.8
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit të traut C= 3
K= 1
Ath= b= 2
R= 498.70
Ath= 9.62 m2
RT 720
*Llogarisim gjërësinë e themelit Rprer 1440
b= ak= 0.4
bk 0.4
b 0.85 m m 1.1
*Shohim nëse plotësohet kushti
≥ 7 => 13.27
L
N1 N2 N3
q
ΣNi Σqi*li
R
+
l
thA
l
b

*Llogarisim “h”
kushti në prerje
h=
h 1.03 m
kushti në përkulje
h=
h 0.90 m
pervetesohet me e madhja
h 1 m
*Forma e prerjes tërthore – përvetësojmë drejtkëndësh
J=
Jx 0.07 m4
*Gjejmë konstantën e elasticitetit të traut
E 2.9E+07 Tabela 2.1 fq 76
α = E0 18000
0 0.35
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
*l
1 1
10 15
 
 
 
÷
3h
12
b*
( )
3
0
2
0 m
*E *b*l
1- *E *J
π

α = 38.48 L 11.3 m a1 1 m
a2 3.9 m
pranojm vleren qe eshte me afer tabeles se Simvuldit a3 10.3 m
a4 0 m
Ndajme skemen reale ne skema elastike
β1 0.09
β2 0.3
β3 0.9
β1 0.09
β2 0.3
β3 0.9
β4 0 Px=P'*q
QX=Q'*q*b*l
MX=M'*q*b*l2
Ne baze te β nga tabelat I xjerrim koeficientat P' ; Q' ; M' dhe totali eshte llogaritur ne baze te formulave
L1
L2
L3
L1
L2
L3
N1
N2
N3
q
m1
m3
m2
a
β=
l
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=

N1 808 KN b 0.85 m
N2 1311 KN l 11.3 m
N3 2616 KN
q 5.5 kn/m
SKEMAT P/P' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
P' 4.956 3.399 2.252 1.444 0.895 0.534 0.285 0.072 -0.178 -0.541 -1.092
P 416.29 285.51 189.16 121.29 75.18 44.86 23.94 6.05 -14.95 -45.44 -91.73
P' 3.002 2.247 1.666 1.233 0.921 0.707 0.563 0.463 0.38 0.293 0.17
P 409.14 306.24 227.06 168.04 125.52 96.36 76.73 63.10 51.79 39.93 23.17
P' -1.092 -0.541 -0.178 0.072 0.285 0.534 0.895 1.444 2.252 3.399 4.956
P -296.97 -147.13 -48.41 19.58 77.51 145.22 243.40 392.70 612.44 924.37 1347.81
P' -9.903 -5.799 -2.943 -1.019 0.191 0.933 1.451 1.989 2.793 4.083 6.171
P -73.61 -43.11 -21.88 -7.57 1.42 6.94 10.79 14.79 20.76 30.35 45.87
P' -9.511 -5.642 -2.927 -1.121 0.019 0.737 1.279 1.887 2.809 4.286 6.563
P -114.71 -68.05 -35.30 -13.52 0.23 8.89 15.43 22.76 33.88 51.69 79.16
P' -6.171 -4.083 -2.793 -1.989 -1.451 -0.933 -0.191 1.019 2.943 5.799 9.903
P -148.52 -98.26 -67.22 -47.87 -34.92 -22.45 -4.60 24.52 70.83 139.56 238.33
P' 1.696 1.32 1.028 0.819 0.694 0.652 0.694 0.819 1.028 1.32 1.696
P 9.33 7.26 5.65 4.50 3.82 3.59 3.82 4.50 5.65 7.26 9.33
P totale 200.95 242.46 249.07 244.46 248.75 283.39 369.50 528.42 780.40 1147.73 1651.94
L1
L2
L3
L1
L2
L3
N1
N2
N3
q
m1
m3
m2

N1 808 KN b 0.85 m m1 96.96 knm
N2 1311 KN l 11.3 m m2 157 knm
N3 2616 KN m3 314 knm
q 5.5 kn/m
SKEMAT Q/Q' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
Q' 0 0.414 -0.306 -0.125 -0.009 0.061 0.101 0.119 0.114 0.08 0
Q 0 334.51 -247.25 -101.00 -7.27 49.29 81.61 96.15 92.11 64.64 0
Q' 0 0.26 0.454 0.599 -0.295 -0.214 -0.151 -0.101 -0.058 -0.024 0
Q 0 340.86 595.19 785.29 -386.75 -280.55 -197.96 -132.41 -76.04 -31.46 0
Q' 0 -0.08 -0.114 -0.119 -0.101 -0.061 0.009 0.125 0.306 0.586 0
Q 0 -209.28 -298.22 -311.30 -264.22 -159.58 23.54 327.00 800.50 1532.98 0
Q' 0 -0.775 -1.204 -1.395 -1.433 -1.373 -1.253 -1.081 -0.846 -0.507 0
Q 0 -6.65 -10.33 -11.97 -12.30 -11.78 -10.75 -9.28 -7.26 -4.35 0
Q' 0 -0.747 -1.167 -1.362 -1.414 -1.373 -1.272 -1.114 -0.883 -0.535 0
Q 0 -10.38 -16.21 -18.92 -19.65 -19.08 -17.67 -15.48 -12.27 -7.43 0
Q' 0 -0.507 -0.846 -1.081 -1.253 -1.373 -1.433 -1.395 -1.204 -0.755 0
Q 0 -14.09 -23.51 -30.04 -34.82 -38.15 -39.82 -38.76 -33.46 -20.98 0
Q' 0 0.05 0.066 0.059 0.033 0 -0.033 -0.059 -0.066 -0.05 0
Q 0 2.65 3.49 3.12 1.75 0.00 -1.75 -3.12 -3.49 -2.65 0
Q' 0 437.62 3.16 315.17 -723.25 -459.85 -162.80 224.10 760.09 1530.74 0
-370.38 -995.83 -1085
L1
L2
L3
L1
L2
L3
N1
N2
N3
q
m1
m3
m2

N1 808 KN b 0.85 m m1 96.6 knm
N2 1311 KN l 11.3 m m2 157 knm
N3 2616 KN m3 82 knm
q 5.5 kn/m
M/M' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
M' 0 0.022 -0.022 -0.043 -0.049 -0.046 -0.038 -0.027 -0.015 -0.005 0
M 0 200.87 -200.87 -392.61 -447.39 -420.00 -346.96 -246.52 -136.96 -45.65 0
M' 0 0.013 0.05 0.104 0.068 0.043 0.025 0.012 0.005 0.001 0
M 0 192.59 740.72 1540.69 1007.37 637.01 370.36 177.77 74.07 14.81 0
M' 0 -0.005 -0.015 -0.027 -0.038 -0.046 -0.049 -0.043 -0.022 0.022 0
M 0 -147.80 -443.41 -798.14 -1123.31 -1359.80 -1448.48 -1271.11 -650.34 650.34 0
M' 0 -0.043 0.863 0.725 0.583 0.442 0.309 0.193 0.089 0.027 0
M 0 -4.15 83.37 -4.15 56.32 42.70 29.85 18.64 8.60 2.61 0
M' 0 -0.041 -0.132 -0.267 0.595 0.454 0.321 0.201 0.094 0.029 0
M 0 -6.44 -20.72 -41.92 93.42 71.28 50.40 31.56 14.76 4.55 0
M' 0 -0.027 -0.089 -0.193 -0.309 -0.442 -0.583 -0.725 -0.863 -0.957 0
M 0 -2.21 -7.30 -15.83 -25.34 -36.24 -47.81 -59.45 -70.77 -78.47 0
M' 0 0.03 0.009 0.015 0.019 0.02 0.019 0.015 0.009 0.03 0
M 0 17.94 5.38 8.97 11.36 11.96 11.36 0.68 5.38 17.94 0
M totale 0 244.34 136.43 255.09 -334.16 -981.81 -1330.88 -1316.88 -740.49 570.68 0
347.38 454.01 648.12
L1
L2
L3
L1
L2
L3
N1
N2
N3
q
m1
m3
m2
N1 N2 N3

N 1 1767 kn
N 2 2616 kn
N 3 1767 kn
q 5.5 kn/m Hzh= 4.5
l 10.6 m A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit të traut m2= 1.1
γ= 17.8
Ath= C= 3
K= 1
Ath= 12.45 m2 b= 2
R= 498.70
*Llogarisim gjërësinë e themelit
RT 720
b= Rprer 1440
b 1.17 m ak= 0.4
bk 0.4
*Shohim nëse plotësohet kushti m 1.1
≥ 7 => 9.03
kolona
*Llogarisim “h”
L
N1 N2 N3
ΣNi Σqi*li
R
+
l
thA
l
b

kushti në prerje
h=
h 1.03 m
kushti në përkulje
h=
h 0.85 m
pervetesohet me e madhja
h 0.9 m
*Forma e prerjes tërthore – përvetësojmë drejtkëndësh
J=
Jx 0.071 m4
*Gjejmë konstantën e elasticitetit të traut
E 2.9E+07 Tabela 2.1 fq 76
α = E0 18000
0 0.35
α = 43.57 L 10.6 m
pranojm vleren qe eshte me afer tabeles se Simvuldit
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
*l
1 1
10 15
 
 
 
÷
3h
12
b*
( )
3
0
2
0 m
*E *b*l
1-m *E *J
π

Ndajme skemen reale ne skema elastike a1 5.3 m
a2 1 m
a3 0 m
β1 0.50
β2 0.09
β1 0.50
β2 0.09
β3 0 Px=P'*q
QX=Q'*q*b*l
MX=M'*q*b*l2
Ne baze te β nga tabelat I xjerrim koeficientat P' ; Q' ; M' dhe totali eshte llogaritur ne baze te formulave
L1 L1
L2
L1 L1
L2
N1
N2
N1
m1 m1
m2
a
β=
l
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=

N1 1767 KN b 1.17 m
N2 2616 KN l 10.6 m
q 5.5 kn/m
P/P' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
P' 1.414 1.19 1.017 0.892 0.818 0.793 0.818 0.892 1.017 1.19 1.414
P 297.14 250.07 213.71 187.44 171.89 166.64 171.89 187.44 213.71 250.07 297.14
P' 3.864 2.857 2.075 1.515 1.81 1.068 1.8 1.515 2.075 2.075 3.864
P 548.46 405.52 294.53 215.04 256.91 151.59 255.49 215.04 294.53 294.53 548.46
P' -8.037 -4.964 -2.868 -1.501 -0.63 0 0.63 1.501 2.868 4.964 8.037
P -159.33 -98.41 -56.86 -29.76 -12.49 0.00 12.49 29.76 56.86 98.41 159.33
P' -3.73 -1.716 -0.149 0.97 1.614 1.865 1.614 0.97 -0.149 -1.716 -3.73
P -49.95 -22.98 -2.00 12.99 21.61 24.97 21.61 12.99 -2.00 -22.98 -49.95
P' 1.696 1.32 1.028 0.819 0.694 0.652 0.694 0.819 1.028 1.32 1.696
P 9.328 7.26 5.654 4.5045 3.817 3.586 3.817 4.5045 5.654 7.26 9.328
P totale 645.65 541.46 455.04 390.22 441.75 346.79 465.30 449.73 568.75 627.28 964.30
N1
N2
N1
m1 m1
m2

N1 1767 KN b 1.17 m m1 82 knm
N2 2616 KN l 10.6 m m2 157 knm
q 5.5 kn/m
Q/Q' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
Q' 0 0.13 0.24 0.334 0.419 0.5 -0.419 -0.334 -0.24 -0.13 0
Q 0 340.08 627.84 873.74 1096.10 1308.00 -1096.10 -873.74 -627.84 -340.08 0
Q' 0 0.335 -0.421 -0.244 -0.111 0 -0.111 -0.244 -0.421 -0.665 0
Q 0 591.95 -743.91 -431.15 -196.14 0.00 -196.14 -431.15 -743.91 -1175.06 0
Q' 0 -0.641 -1.025 -1.238 -1.343 -1.373 -1.343 -1.238 -1.025 -0.641 0
Q 0 -9.49 -15.18 -18.34 -19.89 -20.34 -19.89 -18.34 -15.18 -9.49 0
Q' 0 -0.269 -0.358 -0.313 -0.179 0 -0.179 -0.313 -0.358 -0.269 0
Q 0 -2.08 -2.77 -2.42 -1.38 0.00 -1.38 -2.42 -2.77 -2.08 0
Q' 0 0.05 0.066 0.059 0.033 0 -0.033 -0.059 -0.066 -0.05 0
Q 0 3.42 4.52 4.04 2.26 0.00 -2.26 -4.04 -4.52 -3.42 0
Q total 0 923.87 -129.50 425.88 880.95 1287.66 -1315.78 -1329.69 -1394.22 -1530.13 0
-843.13 -1459.14 272.21
N1
N2
N1
m1 m1
m2

N1 1767 KN b 1.17 m m1 82 knm
N2 2616 KN l 10.6 m m2 157 knm
q 5.5 kn/m
M/M' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
M' 0 0.07 0.025 0.054 0.092 0.138 0.092 0.054 0.025 0.07 0
M 0 1941.07 693.24 1497.40 2551.12 3826.68 2551.12 1497.40 693.24 1941.07 0
M' 0 0.018 -0.035 -0.068 -0.086 -0.092 -0.086 -0.068 -0.035 -0.018 0
M 0 337.14 -655.56 -1273.65 -1610.80 -1723.18 -1610.80 -1273.65 -655.56 -337.14 0
M' 0 -0.035 -0.113 -0.234 -0.363 -0.5 0.363 0.234 0.113 0.035 0
M 0 -5.50 -17.74 -36.74 -56.99 -78.50 56.99 36.74 17.74 5.50 0
M' 0 -0.015 0.952 0.918 0.893 0.833 0.893 0.918 0.952 -0.015 0
M 0 -1.2 78.1 75.3 73.2 68.3 73.2 75.3 78.1 -1.2 0
M' 0 0.03 0.009 0.015 0.019 0.02 0.019 0.015 0.009 0.03 0
M 0 21.77 6.53 10.89 13.79 14.52 13.79 10.89 6.53 21.77 0
M totale 0 2293.26 104.54 273.17 970.35 2107.83 1084.33 346.65 140.02 1629.97 0
2375.26 2264.83 1711.97
N1
N2
N1
m1 m1
m2

N1N2N3N1N2N3
q
201
242
249
244
249
283
369
528
780
1147
1652
438 370
3.16
315 995
723
459
162224
760
1530 1085
244
347
136
255
454
334
981
1330
1316
740
570
648
DIAGRAMIIMOMENTEVEPERKULESE
DIAGRAMIIFORCAVEPRERESE
DIAGRAMIIPRESINONEVE
netabanininetrautnebazamentelastik
645
514
455
390
442
347
465
449
568
627
964
928
834
129
426
881
1288
1459
1315
1329
1394
1530
272
2293
2375
105
273
970
2108
2265
1084
365
140
1629
1711
DIAGRAMIIMOMENTEVEPERKULESE
DIAGRAMIIFORCAVEPRERESE
DIAGRAMIIPRESINONEVE
netabanininetrautnebazamentelastik

LLOGARITJA E PLLAKES SE THEMELIT
Vlerat e forcave normale qe shkarkojne kolonat ne pllake
kolona vlera ni ne knkolona vl ne kn
1 431 11 1311
2 1060 12 2616
3 1767 13 0
4 0 14 0
5 0 15 680
6 681 16 1094
7 1236 17 1767
8 0 18 0
9 0 19 0
10 808
K1 K2 K3
K6 K7
K10
K11
K12
K15 K16 K17
1.0 2.9 6.4 1.0
1.04.34.31.0
5.35.3
5.65 5.65
X
Y

Hapi I parë
Zgjedhim per pllaken beton me rrrezistenc ne prerje Rpr.Lartesia e pllakes nga kushti del:
a 5.65 m L 11.3 m
b 5.3 m B 10.6 m
ak 0.4 m 0 0.35 mvaresisht nga dheu tabela 2.1 fq 76
bk 0.4 m E0 12000 t. 2.3
Rpr 1440
*Llogarisim lartësinë e themelit*
nga kushti në prerje kemi
h= Nmax 2616 KN
m 1.1
h 1.03 m
Llogarisim shtangësinë cilindrike të pllakës*
E 3.40E+06 kpa nga tabela 2.1
D= 0.166 koef I puasonit per betonin
D 320420.88 kPa*m
*Llogarisim treguesin e elasticitetit të të pllakës*
S=
S 22.68
α=
α 1.07
S > 3.75 ateher bëhet fjalë për pllakë elastike.
Hapi I dytë
*Transferojmë të gjitha ngarkesat në qendër të pllakes (në pikën O)*
= 2a*2b*h*γ Nth 3090.91 KN
= 13451 KN
a
b
( )
2
0
2
0
*E *b*a
* 1-
π
D
( )
3
2
E*h
12* 1-
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
4
α

Mx=(680*4.3+1094*4.3+1767*4.3-(431*4.3+1060*4.3+1767*4.3+681*1.81+1236*1.81))
My=680*4.65+808*4.65+431*4.65+1094*1.75+1311*1075+1236*1.75+1060*1.75-
(17687*4.65+2616*4.65+1767*4.65)
Mx -2252.87 KNm
M -11447.4 KNm
Hapi I tretë *Llogarisim sforcimin n tabanin e pllakes
Per kete qellim llogarisim peshen e pllakes*
127.46 KNm
148.75 KNm
84.01 KNm
192.20 KNm
K1 K2 K3
K6 K7
K10
K11
K12
K15 K16 K17
X
Y
s A s B
sC s D
= = −P x
A B
x
N M
σ σ
A W
=A Bσ σ
= = +P x
D C
x
N M
σ σ
A W
=D Cσ σ
= = −C
P Y
A
Y
N M
σ σ
A W
= CAσ σ
= = −D
P Y
B
Y
N M
σ σ
A W
= DBσ σ

Hapi I katertë
*Ndajmë themelin në tre rrypa horizontal dhe katër rrypa vertikal
K1 K2 K3
K6 K7
K10
K11
K12
K15 K16 K17
10.6
3.253.0552.152.145
K1 K2 K3
K6 K7
K10
K11
K12
K15 K16 K17
11.3
2.475 4.65 4.175

Hapi I pestë
*Për secilin rryp ne drejtim X veprojmë si më poshtë*
Për Rx1
b1 2.145 m
l 11.3 m
bi/2 1.07 m
σ ose q 138.72 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat K1 K2 K3
Np= 3258 KN K1 431 KN
K2 1060 KN
K3 1767 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 3362.31 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 3310.15 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 136.57 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.02
N1= 431 * 1.01600808117838= 437.90 KN
N2= 1060 * 1.01600808117838= 1076.97 KN
N3= 1767 * 1.01600808117838= 1795.29 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N

Për Rx2
bi 2.15
l 11.3
bi/2 1.08 m
σ ose q 139.04 kPa
Ngarkesat nga kolonat
Np= 1917 KN K6 681 KN
K7 1236 KN
Rp= q* l* b
Rp 3378 KN
Nm=
Nm 2647.50 KN
qmod 108.97 kPa
F=
F 1.38
N6= 681 * 1.38106469090711= 940.51 KN
N7= 1236 * 1.38106469090711= 1707.00 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N

Për Rx3
bi 3.055 m
l 11.3 m
bi/2 1.53 m
σ ose q 197.57 kPa
Np= 4735 KN K10 808 KN
K11 1311 KN
K12 2616 KN
Rp= q* l* b
Rp 6820.33 KN
Nm=
Nm 5777.67 KN
qmod 167.36 kPa
F=
F 1.22
N10= 808 * 1.22020384542564= 985.92 KN
N11= 1311 * 1.22020384542564= 1599.69 KN
N12= 2616 * 1.22020384542564= 3192.05 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N

Për Rx4
bi 3.25 m
l 11.3 m
bi/2 1.63 m
σ ose q 210.18 kPa
Np= 3542 KN K15 681 KN
K16 1094 KN
K17 1767 KN
Rp= q* l* b
Rp 7718.8 KN
Nm=
Nm 5630.40 KN
qmod 153.31 kPa
F=
F 1.59
N15= 681 * 1.58961018770371= 1082.52 KN
N16= 1094 * 1.58961018770371= 1739.03 KN
N17= 1767 * 1.58961018770371= 2808.84 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N

Hapi I gjashtë
*Për secilin rryp ne drejtim Y veprojmë si më poshtë*
Për Ry1
bi 2.475 m
l 10.6 m
bi/2 1.24 m
σ ose q 116.59 kPa
Np= 2600 KN K1 680 KN
K6 808 KN
K10 681 KN
K15 431 KN
Rp= q* l* b
Rp 3058.7 KN
Nm=
Nm 2829.35 KN
qmod 107.85 kPa
F=
F 1.09
N1= 680 * 1.08821172691964= 739.98 KN
N6= 808 * 1.08821172691964= 879.28 KN
N10= 681 * 1.08821172691964= 741.07 KN
N15= 431 * 1.08821172691964= 469.02 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N

Për Ry2
bi 4.65
l 10.6
bi/2 2.33 m
σ ose q 219.05 kPa
Np= 4701 KN K2 1094 KN
K7 1311 KN
K11 1236 KN
K16 1060 KN
Rp= q* l* b
Rp 10796.7 KN
Nm=
Nm 7748.87 KN
qmod 157.21 kPa
F=
F 1.65
N2= 1094 * 1.64834471135631= 1803.29 KN
N7= 1311 * 1.64834471135631= 2160.98 KN
N11= 1236 * 1.64834471135631= 2037.35 KN
N16= 1060 * 1.64834471135631= 1747.25 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N

Për Ry3
bi 4.175 m
l 10.6 m
bi/2 2.09 m
σ ose q 196.67 kPa
Np= 6150 KN K3 1767 KN
K12 2616 KN
K17 1767 KN
Rp= q* l* b
Rp 8703.61 KN
Nm=
Nm 7426.81 KN
qmod 167.82 kPa
F=
F 1.21
N3= 1767 * 1.20761081813223= 2133.85 KN
N12= 2616 * 1.20761081813223= 3159.11 KN
N17= 1767 * 1.20761081813223= 2133.85 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N

RRYPAT Np [ KN ] Rp [ KN ] Nm [ KN ] qmod [ kPa ] F N' 1 2 3
437.90
3258 3362.31 3310.15 136.57 1.016 1076.97 68.28 -231.324 68.28
b1= 2.145 m l= 11.3 m 1795.29
940.51 pika 2 djathtas
1917 3378 2647.50 108.97 1.381 1707.00 54.49 -1898.72 806.38
b2= 2.15 l= 11.3 m
985.92
4735 6820.33 5777.67 167.36 1.220 1599.69 83.68 -1586.38 83.68
b3= 3.25 m l= 11.3m 3192.05
1082.52
3542 7718.8 5630.4 153.3 1.590 1739.03 76.66 -1973.38 76.66
b4= 3.25m l= 11.3 m 2808.84
739.98
2600 3058.70 2829.35 107.85 1.088 879.28 53.92 -1667.23 -3258.72
741.07
b4= 2.475m l= 10.6 m 469.02
1803.29
4701 10796.74 7748.87 157.21 1.648 2160.98 78.60 -1914.38 -9457.51
2037.35
b4= 4.65m l= 10.6 m 1747.25
2133.85
6150 8703.61 7426.81 167.82 1.208 3159.11 83.91 -4911.9 83.91
b4= 4.175m l= 10.6 m 2133.85
808 1311 2616Rx3
681 1236
Rx2
430 1060 1767Rx1
681 1094 1767Rx4
681 1060 17671767Ry1
1094 1311 10601236Ry2
1767 2616 1767Ry3

437.901076.971795.29
68.28
231.324
68.28
940.511707
54.49
1898.72
985.921599.693192.05
83.68
1586.38
83.68
Rx1
Rx2
Rx4
qmod=136.57
qmod=108.97
qmod=167.36
1082.521739.032808.84
76.66
1973.38
76.66
qmod=153.3
Rx3
SkemaengarkimitterrypitRXdhediagramiimomenteveperkulese

739.98879.28469.02741.07
53.92
1667.22
3258.72
53.92
1083.292160.981747.252037.35
78.60
1914.38
9457.51
78.60
2133.853159.112133.85
83.91
4911.9
83.91
Ry1
Ry2
Ry3
qmod=107.85
qmod=157.21
qmod=167.82

LLOGARITJA E THEMELEVE ME PILOTA
N= 2616 KN
M= 314 KNm
Q= 209 KN
*Profili gjeologjik dhe pilota*
RERE E IMET
γ= 18.5 KN/m3
Φ= 24
Ik
SURERERE
γ= 17.8 KN/m
3
Φ= 25
Ik 0.43
SUREARGJILE
γ= 18.7 KN/m
3
Φ= 22
Ik -0.07
hj 1 m
l1 0.3 m
l2 5 m
l3 2 m
d 0.4 m
N
Q
M
1.3
5
10
l1
l2
l3

*Llogarisim aftësinë mbajtëse sipas dheut*
Pilot shtyll
Pilote e varur P= Pσ
P= PF + Pσ
Llogaria e aftesise mbajtese te pilotes se varur
Ap 0.13 m2
Up 1.26 m
2
p
*
A
4
π
=
d
pU *=π d
1.3
5
hj
l1
l2
l3
z1
z2
z3
p fP m*k[ R*Ap*m U * m * ]σ= + ∑ i il* f

Per a pilota me goditje nxjerrim parametrat e nevojshme nga libri(323 tab 3.4 : 3.5)
1 z 8.3 m
1 nga tabela 3.3 per z=8.3 dhe ik=-0.07
R 9900 Kpa
Ferkimi kufitare
zi = dhe granulumetria per dherat jo kohezive
zi = dhe Ik per dherat kohezive nga libri (321 tab 3.2)
fi
z1 1.15 m Ik f1 23 per rera te imta
z2 3.8 m Ik 0.43 f2 16
z3 7.3 m Ik -0.07 f3 60
m 1
k 0.7
aftesia mbajtese e pilotes se varure eshte
P 1,052.85 KN
Llogaria e aftesise mbajtese te pilotes shtylle
k 0.17
P 211.492 KN
*Llogarisim numrin e pilotave*
=(1.1-1.3)
= 1.3
N 2616
P 1,052.85
n 3.23 marrim dy pilota
n 2
*Vendosja në jastëk e pilotave (n= 2 pilota)
σm
mf
P m* * * Pk R A=
=
N
n *
P
2
j ih l+
2
j ih l+

amin= 3*d
amin 1.2 m
c= 0.70*d
c 0.28 m
bj 0.962 m
lj 2.6 m
*Llogaritja e ngarkesës nga konstruksioni në cdo pilot*
γmes 20
Hzh 1 m
Nj 50.024 KN
PON 1318 KN
ne rastin tone
xi 0.6 m
0.72 m
M= 314 KNm
P01 1632 KN
P01=P02
c
amin=1.2 m
2.6 m
0.962 m
2 2
* *x i
i i
y iM y M x
y x
+
= ± ±
∑ ∑
j
Oi
N NP
n
*j jl
+
= ……… =
j
ON j zh mes
N NP .N b* h * γ
n
2
*
i
y i
x
M x+
= ±
∑
j
Oi
N NP
n
2 2
0.6 2 0.72= =∑ iX *
2
∑ iX

Fundamente 140518042858-phpapp02

Empfohlen

Empfohlen

Weitere ähnliche Inhalte

Andere mochten auch

Andere mochten auch (12)

Mehr von Durim Bajrami

Mehr von Durim Bajrami (20)

Fundamente 140518042858-phpapp02