09 -nosivost_zida_-_vertikalna

SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 111
8. PROVJERA NOSIVOSTI ZIĐA U OSIMA 1 I 3
NA VERTIKALNO OPTEREĆENJE I
DJELOVANJE VJETRA

8. Provjera nosivosti ziđa u osima 1 i 3 na vertikalno opterećenje i djelovanje
vjetra
Slika 8.1. Pozicije zidova prizemlja s oznakama osi

VRH ZIDA
SREDINA ZIDA
DNO ZIDA
8.1. Određivanje djelovanja na zid prizemlja u osi 1 (POZ Z4)
8.1.1. Djelovanje od krova (promatra se krovna ploha koja naliježe na ziđe u osi 1)
• Dimenzije
3,40 mL = (raspon krovne plohe)
25α = ° (nagib krova)
1,50 mH = (visinska razlika)

3,40
' 3,75 m
cos cos25
L
L
α
= = =
°

• Stalno opterećenje
2
k 5,49 kN/mg = – točka 2.1.1.
2
k
5 49 cos25 4 98 kN/mg' , ,= ⋅ °=
• Opterećenje snijegom
2
kN/m360,s = – točka 2.1.2.1.
( ) 2
kN/m3002
25cos360 ,,'s =°⋅=
• Opterećenje vjetrom
2
e kN/m840,w = – točka 2.1.2.2.
• Reakcije
1k
g kN/m31025cos
2
753984
25cos
2k
,
,,'L'g
R =°
⋅
=°
⋅
=
1
s kN/m62025cos
2
753300
25cos
2
,
,,'L's
R =°
⋅
=°
⋅
=
1e
w kN/m74125cos
2
753840
25cos
2e
,
,,'Lw
R =°
⋅
=°
⋅
=
Slika 8.2. Presjek zidova u osi 1 s
istaknutim zidom prizemlja

8.1.2. Težina zidova
• Nadozid u potkrovlju
Opis opterećenja
Težina sloja
[kN/m3
]
Težina sloja
[kN/m2
]
Visina
[m]
Širina
[m]
Opterećenje
[kN/m1
]
AB vijenac na vrhu zida 25,00 0,30 0,30 2,25
Žbuka vanjska 1,10* 1,80 1,98
Žbuka unutarnja 0,44* 1,60 0,70
Zid od opeke debljine 30 cm 2,31* 1,60 3,70
Ukupno [kN/m1
] gk = 8,63
*težina žbuke (unutarnja 2 cm i vanjska s izolacijom 5 cm); težina zida (točka 3.1.1.)
• Zid na prvom i drugom katu
Opis opterećenja
Težina sloja
[kN/m3
]
Težina sloja
[kN/m2
]
Visina
[m]
Širina
[m]
Opterećenje
[kN/m1
]
Horizontalni serklaž 25,00 0,30 0,30 2,25
Žbuka vanjska 1,10 2,88 3,17
Žbuka unutarnja 0,44 2,65 1,17
Zid od opeke debljine 30 cm 2,31 2,58 5,96
Ukupno [kN/m1
] gk = 12,55
• Zid prizemlja (pri vrhu) - težina serklaža i žbuka s njegove unutarnje i vanjske strane
Opis opterećenja
Težina sloja
[kN/m3
]
Težina sloja
[kN/m2
]
Visina
[m]
Širina
[m]
Opterećenje
[kN/m1
]
Ukupno [kN/m1
] gk = 2,65
8.1.3. Težina AB stropova
Opterećenje od ploče potkrovlja, drugog i prvog kata na zid (iz računalnog proračuna):
1
strop 5,01 kN/mg =
1
strop 1,93 kN/mq =

8.1.4. Ukupno vertikalno opterećenje na vrhu zida
• Stalno

* karakteristična vrijednost reakcije FERT stropa od stalnog opterećenja

• Uporabno

* zbroj karakterističnih vrijednosti reakcija FERT stropova od uporabnog opterećenja
(koeficijent kombinacije za snijeg – 0,7)
8.1.5. Moment savijanja od vjetra
ref,0
35 m/sv =
2 2
ref,0
1 25
35 0 766 kN/m
2 1000
,
q ,= ⋅ =
⋅
– točka 2.1.2.2.
( ) 752e ,zc = – za kategoriju terena III
pe,10 0 8c ,= – koeficijent vanjskog pritiska (vertikalni zid, vjetar djeluje okomito)
pi 0 5c ,= – koeficijent unutarnjeg pritiska
Opis opterećenja
Iznos
[kN/m1
]
Krovište* 10,30
Nadozid u potkrovlju 8,63
Ploča potkrovlja 5,01
Zid drugog kata 12,55
Ploča drugog kata 5,01
Zid prvog kata 12,55
Ploča prvog kata 5,01
Horiz. serklaž u prizemlju 2,65
Ukupno [kN/m1
] Ng = 61,71
Opis opterećenja
Iznos
[kN/m1
]
Krovište* 2,17
Ukupno [kN/m1
] Nq = 7,96

Pritisak vjetra na vanjske površine iznosi:
e pe pi ref e( ) ( )w c c q c z= + ⋅ ⋅
2
e kN/m7427527660)50(0,8 ,,,,w =⋅⋅+=
Proračunsko opterećenje vjetra na zid:
2
eQEd kN/m11474251 ,,,wq =⋅=⋅=γ
Proračunski moment savijanja od vjetra (po m1
duljine zida):
kNm/m423
8
582114
8
22
zidaEd
wEd, ,
,,hq
M =
⋅
=
⋅
=
8.2. Proračun nosivosti zida prizemlja u osi 1
8.2.1. Uvjeti nosivosti
Ed RdN N≤ – provjera nosivosti nearmiranog ziđa izloženog uglavnom
vertikalnom opterećenju
Ed G,i G,k,i Q,k,11,5N N Nγ= ⋅ + ⋅∑ – proračunska vrijednost djelovanja
i k
Rd,i
M
Φ t f
N
γ
⋅ ⋅
= – proračunska vrijednost nosivosti na vrhu zida (po m1
)
m k
Rd,m
M
Φ t f
N
γ
⋅ ⋅
= – proračunska vrijednost nosivosti na sredini visine zida
– gdje su:
i m;Φ Φ – koeficijenti smanjenja nosivosti
t – debljina zida
kf – karakteristična tlačna čvrstoća ziđa
Mγ – parcijalni koeficijent sigurnosti za materijal
8.2.2. Proračun nosivosti
t = 30 cm – debljina zida
48230452c =+=+= llL cm – ukupna duljina zida (između osi rubnih serklaža)
h = 258 cm – visina zida
Mγ = 2,5 – koeficijent sigurnosti za zidne elemente kategorije II,
svaki mort i razred kontrole zidanja 3

– dimenzije zidnog elementa š/d/v → [ ]25 30 25 cm/ /
– normalizirana srednja tlačna čvrstoća zidnog elementa
0 45K ,= – za opečni zidni element skupine 2 i mort opće namjene
faktor 1 2, – njega uranjanjem u vodu
2
15 0 N/mmf ,= – srednja tlačna čvrstoća zidnih elemenata
2
m 7 5 N/mmf ,= – tlačna čvrstoća morta
115,δ = – faktor oblika
2
b 1 2 1 2 15 0 115 20 7 N/mmf , f , , , ,δ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
– karakteristična tlačna čvrstoća ziđa (za ziđe izvedeno s mortom opće namjene):
0 7 0 3 0 7 0 3 2
k b m 0 45 20 7 7 5 6 87 N/mm, , , ,
f K f f , , , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
– modul elastičnosti ziđa
2
k1000 1000 6 87 6870 N/mmE f ,= ⋅ = ⋅ =
– izraz za proračunski moment savijanja (za vanjski zid)
( )
1 1
2
3 31
1
1 1 2 2 3 3
1 2 3
4 1
n E I
w lh
M
n E I n E I n E I n
h h l
⎡ ⎤⋅
= ⋅ ⎢ ⎥
−⎢ ⎥⎣ ⎦+ +
– određivanje proračunskog momenta savijanja na vrhu zida
– 4=n → faktor krutosti (za elemente upete na obim krajevima)
– 2
1 2 687 0 kN/cmE E ,= = → modul elastičnosti ziđa
– 2
3 3000 kN/cmE = → modul elastičnosti stropne konstrukcije
– 1 258 cmh = → svijetla visina elementa 1 (slika 8.3.)
– 2 258 cmh = → svijetla visina elementa 2
– 3 310 cml = → svijetli raspon elementa 3
– g 2
3 5 50 kN/mw ,= → stalno opterećenje na elementu 3 (točka 5.1.)
– q 2
3 2 00 kN/mw ,= → uporabno opterećenje na elementu 3
–
3
4
1 2
100
225000 cm
12
t
I I
⋅
= = = → moment tromosti zida
–
3
pl 4
3
100
28125 cm
12
h
I
⋅
= = → moment tromosti ploče

w3
g
=5,50 kN/m
l =310 cm
h=258cmh=258cm
2
3
12
w3
q
=2,00 kN/m
l =310 cm
h=258cmh=258cm
2
3
12
Slika 8.3. Pojednostavljen okvirni model za određivanje momenata savijanja (stalno opterećenje)
2
vrh
1g
4 687 225000
5 50 3 10258 1 80 kNm/m
4 687 225000 4 687 225000 4 3000 28125 12
258 258 310
, ,
M ,
⋅ ⋅
⎡ ⎤⋅
= ⋅ =⎢ ⎥⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦+ +
Slika 8.4. Pojednostavljen okvirni model za određivanje momenata savijanja (uporabno opterećenje)

2
vrh
1q
4 687 225000
2 00 3 10258 0 65 kNm/m
4 687 225000 4 687 225000 4 3000 28125 12
258 258 310
, ,
M ,
⋅ ⋅
⎡ ⎤⋅
= ⋅ =⎢ ⎥⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦+ +
Provjera nosivosti
Vrh zida
– proračunski moment savijanja na vrhu zida prizemlja
vrh vrh vrh
Ed,1 G 1g Q 1q 1 35 1 80 1 5 0 65 3 41 kNm/mM M M , , , , ,γ γ= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =
– proračunska uzdužna sila na vrhu zida prizemlja
kN/m2595967517161351vrh
1qQ
vrh
1gG
vrh
Ed,1 ,,,,,NNN =⋅+⋅=⋅+⋅= γγ – točka 8.1.4.
– ekscentričnost zbog netočnosti zidanja, početna ekscentričnost (zid je ukrućen sa 4 strane)
7502 ,=ρ
646,0
82,4
58,275,0
1
75,0
1
22
2
2
4 =
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
L
hρ
ρ
ρ
m67158264604ef ,,,hh =⋅=⋅= ρ
m003710
450
671
450
ef
init ,
,h
e ===
– ukupna ekscentričnost
m039500037100
2595
413
N
inith1vrh
Ed,1
vrh
Ed,1
1 ,,
,
,
ee
M
e =++=++=
– koeficijent smanjenja nosivosti na vrhu zida zbog vitkosti i ekscentričnosti opterećenja
7370
300
03950
2121 1
1 ,
,
,
t
e
=⋅−=⋅−=Φ

– proračunska nosivost jednoslojnog zida za 1 m duljine
kN/m58607
52
68703007370
M
k1vrh
Rd,1 ,
,
,,ft
N =
⋅⋅
=
⋅⋅
=
γ
Φ
kN/m58607<kN/m2595 vrh
Rd,1
vrh
Ed,1 ,N,N == → Nosivost zadovoljava.
Dno zida
– proračunski moment savijanja na dnu zida prizemlja
vrh
Ed,1dno
Ed,2
3 41
1 71 kNm/m
2 2
M ,
M ,= = =
– proračunska uzdužna sila na dnu zida prizemlja (dodaje se težina promatranog zida)
kN/m8810896751)9097161(351)( vrh
1qQprizzid,
vrh
1gG
vrh
Ed,1 ,,,,,,NgNN =⋅++⋅=⋅++⋅= γγ
2 0 75= ,ρ
646,0
82,4
58,275,0
1
75,0
1
22
2
2
4 =
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
L
hρ
ρ
ρ
m67158264604ef ,,,hh =⋅=⋅= ρ
m003710
450
671
450
ef
init ,
,h
e ===
m019400037100
88108
711
N
inith2dno
Ed,2
dno
Ed,2
2 ,,
,
,
ee
M
e =++=++=
– koeficijent smanjenja nosivosti na dnu zida zbog vitkosti i ekscentriciteta opterećenja
8710
300
01940
2121 2
2 ,
,
,
t
e
=⋅−=⋅−=Φ

kN/m05718
52
68703008710
M
k2dno
Rd,2 ,
,
,,ft
N =
⋅⋅
=
⋅⋅
=
γ
Φ
kN/m23717<kN/m88108 dno
Rd,2
dno
Sredina zida
– proračunski moment savijanja na sredini zida prizemlja
vrh dno
Ed,1 Ed,2sredina
Ed,m
3,41-1,71
0 85 kNm/m
2 2
M M
M ,
+
= = =
– proračunska uzdužna sila na sredini zida prizemlja
kN/m9310196751)
2
909
7161(351)
2
( vrh
1qQ
prizzid,vrh
1gG
vrh
Ed,1 ,,,
,
,,N
g
NN =⋅++⋅=⋅++⋅= γγ
2 0 75= ,ρ
646,0
82,4
58,275,0
1
75,0
1
22
2
2
4 =
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
L
hρ
ρ
ρ
m67158264604ef ,,,hh =⋅=⋅= ρ
m003710
450
671
450
ef
init ,
,h
e ===
– ekscentričnost zbog djelovanja vjetra
m03360
93101
423
Nsredina
mEd,
wEd,
hm ,
,
,M
e ===

m046000371003360
93101
850
N
inithmsredina
mEd,
sredina
mEd,
m ,,,
,
,
ee
M
e =++=++=
– ukupna ekscentričnost na sredini zida
m046000460kmmk ,,eee =+=+=
– pri čemu se vrijednost ek može uzeti jednaka nuli, budući da zid ima vitkost 15c <λ
– koeficijent smanjenja nosivosti na sredini zida zbog vitkosti i ekscentričnosti opterećenja
6,5
3,0
67,1
eff
eff
==
t
h
< 15 11,0
3,0
034,0
eff
mk
==
t
e
Očitano: 770m ,=Φ – Slika 11.14. Zidane konstrukcije, 11. Poglavlje; Sorić; Zagreb 2010.
(str. 447.)
kN/m79634
52
6870300770
M
kmsredina
mRd, ,
,
,,ft
N =
⋅⋅
=
⋅⋅
=
γ
Φ
kN/m79634<kN/m93101 sredina
mRd,
sredina
mEd, ,N,N == → Nosivost zadovoljava.

VRH ZIDA
SREDINA ZIDA
DNO ZIDA
8.3. Određivanje djelovanja na zid prizemlja u osi 3 (POZ Z16)
8.3.1. Djelovanje od krova
• Reakcije krova desno (točka 8.1.1.)
1
g kN/m3,10k
=R
1
s kN/m620,R =
1
w kN/m741e
,R =
• Reakcije krova lijevo
– FERT strop POZ 502 (točka 3.1.2.)
g,502 1
k
11,51 kN/mR =
1q,502
k
kN/m432,R =
Slika 8.5. Presjek zidova u osi 3 s
istaknutim zidom prizemlja

8.3.2. Težina zidova
• Zid u potkrovlju
Opis opterećenja
Težina sloja
[kN/m3
]
Težina sloja
[kN/m2
]
Visina
[m]
Širina
[m]
Opterećenje
[kN/m1
]
AB vijenac i serklaži 25,00 0,60 0,30 4,50
Ukupno [kN/m1
] gk = 13,58
• Zid na prvom i drugom katu
Opis opterećenja
Težina sloja
[kN/m3
]
Težina sloja
[kN/m2
]
Visina
[m]
Širina
[m]
Opterećenje
[kN/m1
]
Ukupno [kN/m1
] gk = 10,54
• Zid prizemlja (pri vrhu)
Opis opterećenja
Težina sloja
[kN/m3
]
Težina sloja
[kN/m2
]
Visina
[m]
Širina
[m]
Opterećenje
[kN/m1
]
Ukupno [kN/m1
] gk = 2,38
8.3.3. Težina AB stropova
Opterećenje od ploče potkrovlja, drugog i prvog kata na zid (iz računalnog proračuna):
1
strop 14,59 kN/mg =
1
6,49 kN/mstropq =

8.3.4. Vertikalno opterećenje na vrhu zida
• Stalno

* zbroj karakterističnih vrijednosti reakcija FERT stropova od stalnog opterećenja

• Uporabno

* zbroj karakterističnih vrijednosti reakcija FERT stropova od uporabnog opterećenja
(koeficijent kombinacije za snijeg – 0,7)

Opis opterećenja
Iznos
[kN/m1
]
Krovište* 21,81
Zid u potkrovlju 13,58
Zid drugog kata 10,54
Zid prvog kata 10,54
Horiz. serklaž u prizemlju 2,38
Ukupno [kN/m1
] gk = 102,62
Opis opterećenja
Iznos
[kN/m1
]
Krovište* 4,6
Ukupno [kN/m1
] gk = 24,07

w3
g
=5,50 kN/m
l =355 cm
h=258cmh=258cm
2
3
12
w4
g
=5,50 kN/m2
l =310 cm4
8.4. Proračun nosivosti zida prizemlja u osi 3

– izraz za proračunski moment savijanja
1 1
2 2
3 3 4 41
1
1 1 2 2 3 3 4 4
1 2 3 4
4( 1) 4( 1)
n E I
w l w lh
M
n E I n E I n E I n E I n n
h h l l
⎡ ⎤⋅ ⋅
= ⋅ −⎢ ⎥
− −⎣ ⎦+ + +
– određivanje proračunskog momenta savijanja na vrhu zida
– 4=n → faktor krutosti
– 2
1 2 687 0 kN/cmE E ,= = → modul elastičnosti ziđa
– 2
3 4 3000 kN/cmE E= = → modul elastičnosti stropne konstrukcije
– 1 2 258 cmh h= = → svijetla visina elemenata 1 i 2
– g 2
3 5 50 kN/mw ,= → stalno opterećenje na elementima 3 i 4 (točka 5.1.)
– q 2
3 2 00 kN/mw ,= → uporabno opterećenje na elementima 3 i 4
– 4
1 2 225000 cmI I= = → moment tromosti zida
– 4
3 4 28125 cmI I= = → moment tromosti ploče
Slika 8.6. Pojednostavljen okvirni model za određivanje momenata savijanja (stalno opterećenje)

w3
q
=2,00 kN/m
l =355 cm
h=258cmh=258cm
2
3
12
w4
q
=2,00 kN/m2
l =310 cm4
2 2
vrh
1g
vrh
1g
4 687 225000
5 50 3 55 5 50 3 10258
4 687 225000 4 687 225000 4 3000 28125 4 3000 28125 12 12
258 258 355 310
0 48 kNm/m
, , , ,
M
M ,
⋅ ⋅
⎡ ⎤⋅ ⋅
= ⋅ −⎢ ⎥⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦+ + +
=
Slika 8.7. Pojednostavljen okvirni model za određivanje momenata savijanja (uporabno opterećenje)
2 2
vrh
1q
vrh
1q
4 687 225000
2 00 3 55 2 00 3 10258
4 687 225000 4 687 225000 4 3000 28125 4 3000 28125 12 12
258 258 355 310
0 17kNm/m
, , , ,
M
M ,
⋅ ⋅
⎡ ⎤⋅ ⋅
= ⋅ −⎢ ⎥⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦+ + +
=

Provjera nosivosti
Vrh zida
– proračunski moment savijanja na vrhu zida prizemlja
vrh vrh vrh
Ed,1 G 1g Q 1q 1 35 0 48 1 5 0 17 0 90 kNm/mM M M , , , , ,γ γ= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =
– proračunska uzdužna sila na vrhu zida prizemlja
kN/m6417407245162102351vrh
1qQ
vrh
1gG
vrh
Ed,1 ,,,,,NNN =⋅+⋅=⋅+⋅= γγ
2 0 75= ,ρ
646,0
82,4
58,275,0
1
75,0
1
22
2
2
4 =
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
L
hρ
ρ
ρ
m67158264604ef ,,,hh =⋅=⋅= ρ
m003710
450
671
450
ef
init ,
,h
e ===
m015030050050m008900037100
64174
900
N
inith1vrh
Ed,1
vrh
Ed,1
1 ,,,t,,,
,
,
ee
M
e =⋅=⋅<=++=++=
– koeficijent smanjenja nosivosti na vrhu zida zbog vitkosti i ekscentričnosti opterećenja
9,0
30,0
015,0
2121 1
1 =⋅−=⋅−=Φ
t
e
vrh 1 k
Rd,1
M
0 9 0 30 6870
741 96 kN/m
2 5
t f , ,
N ,
,
Φ
γ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= = =
kN/m96741<kN/m64174 vrh
Rd,1
vrh

Dno zida
– proračunski moment savijanja na dnu zida prizemlja
vrh
Ed,1dno
Ed,2
0 90
0 45 kNm/m
2 2
M ,
M ,= = =
– proračunska uzdužna sila na dnu zida prizemlja (dodaje se težina promatranog zida)
kN/m66185072451)16862(102351)( vrh
1qQprizzid,
vrh
1gG
vrh
Ed,1 ,,,,,,NgNN =⋅++⋅=⋅++⋅= γγ
2 0 75= ,ρ
646,0
82,4
58,275,0
1
75,0
1
22
2
2
4 =
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
L
hρ
ρ
ρ
m67158264604ef ,,,hh =⋅=⋅= ρ
m003710
450
671
450
ef
init ,
,h
e ===
m015030050050<m006100037100
66185
450
N
inith2dno
Ed,2
dno
Ed,2
2 ,,,t,,,
,
,
ee
M
e =⋅=⋅=++=++=
– koeficijent smanjenja nosivosti na dnu zida zbog vitkosti i ekscentriciteta opterećenja
2
2
0 015
1 2 1 2 0 9
0 30
e ,
,
t ,
Φ = − ⋅ = − ⋅ =
dno 2 k
Rd,2
M
0 9 0 3 6870
741 96 kN/m
2 5
t f , ,
N ,
,
Φ
γ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= = =
kN/m96741<kN/m66185 dno
Rd,2
dno

Sredina zida
– proračunski moment savijanja na sredini zida prizemlja
vrh dno
Ed,1 Ed,2sredina
Ed,m
0,90-0,45
0 23 kNm/m
2 2
M M
M ,
+
= = =
– proračunska uzdužna sila na sredini zida prizemlja
kN/m15180072451)
2
168
62(102351)
2
( vrh
1qQ
prizzid,vrh
1gG
vrh
Ed,1 ,,,
,
,,N
g
NN =⋅++⋅=⋅++⋅= γγ
2 0 75= ,ρ
646,0
82,4
58,275,0
1
75,0
1
22
2
2
4 =
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
+
=
L
hρ
ρ
ρ
m67158264604ef ,,,hh =⋅=⋅= ρ
m003710
450
671
450
ef
init ,
,h
e ===
m015030050050m005000037100
15180
230
N
inithmsredina
mEd,
sredina
mEd,
m ,,,t,,,
,
,
ee
M
e =⋅=⋅<=++=++=
– ukupna ekscentričnost na sredini zida
m015000150kmmk ,,eee =+=+=
– pri čemu se vrijednost ek može uzeti jednaka nuli, budući da zid ima vitkost 15c <λ
– koeficijent smanjenja nosivosti na sredini zida zbog vitkosti i ekscentričnosti opterećenja
6,5
3,0
67,1
eff
eff
==
t
h
< 15 mk
eff
0 015
0 05
0 3
e ,
,
t ,
= =
Očitano: 890m ,=Φ – Slika 11.14. Zidane konstrukcije, 11. Poglavlje; Sorić; Zagreb 2010.
(str. 447.)

kN/m72733
52
6870300890
M
kmsredina
mRd, ,
,
,,ft
N =
⋅⋅
=
⋅⋅
=
γ
Φ
kN/m72733<kN/m15180 sredina
mRd,
sredina
mEd, ,N,N == → Nosivost zadovoljava.

09 -nosivost_zida_-_vertikalna

Empfohlen

Empfohlen

Weitere ähnliche Inhalte

Was ist angesagt?

Was ist angesagt? (20)

Andere mochten auch

Andere mochten auch (7)

Mehr von Durim Bajrami

Mehr von Durim Bajrami (20)

09 -nosivost_zida_-_vertikalna