Proteção contra choques elétricos: conceitos e definições

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3Guia EM da NBR5410
Proteção contra choques: conceitos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .40
Ligação eqüipotencial: conexão das tubulações . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .44
TN,TT e IT: sobrecorrente ou dispositivo DR? . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .44
Seccionamento automático(I): para começar, eqüipotencialização . . . . . . . . . .47
Seccionamento automático(II): uso de dispositivo DR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .49
Seccionamento automático(III): uso de dispositivo a sobrecorrente . . . . . . .53
Funcionamento e classificação dos dispositivos DR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .63
DRs sem e com fonte auxiliar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .65
Sensibilidade, divisor na aplicação dos dispositivos DR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .66
Tipos de faltas detectáveis pelos dispositivos DR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .72
Curvas de atuação e seletividade dos dispositivos DR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .75
DRs: disparos indesejáveis e imunidade a transitórios . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .81
Entradas, um exemplo prático da dupla isolação na instalação . . . . . . . . . . . . . .85
Separação elétrica e sistemas isolados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .93
Separação elétrica: o que conta, na prática . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .95
Locais de serviço elétrico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .97
P R O T E Ç Ã O C O N T R A C H O Q U E S E L É T R I C O S

Proteção contra
choques: conceitos
A
compreensão dos aspectos conceituais da pro-
teção contra choques elétricos é ponto-chave
para o entendimento das regras pertinentes da
NBR 5410.
Assim, a regra fundamental da proteção contra choques
— indistintamente, para produtos e instalações — é que
– partes vivas perigosas não devem ser acessíveis; e
– partes condutivas acessíveis (massas) não devem
oferecer perigo, seja em condições normais, seja, em
particular, em caso de alguma falha que as tornem aci-
dentalmente vivas.
Observe-se que na expressão parte condutiva acessível
o termo “condutiva” significa “de material condutor”; par-
tes normalmente destinadas a conduzir corrente são desig-
nadas “partes vivas”. Note-se, também, que a questão da
acessibilidade tem um tratamento diferenciado, nas normas,
dependendo do usuário do produto ou instalação, se é uma
pessoa comum ou uma pessoa tecnicamente esclarecida.
Da regra fundamental exposta conclui-se, portanto,
que a proteção contra choques elétricos deve ser garanti-
da através de duas disposições protetoras, ou duas “linhas
de defesa”, quais sejam:
– uma proteção básica, que assegura a proteção contra
choques elétricos em condições normais, mas que é sus-
cetível de falhar, devendo essa possibilidade de falha
ser levada em conta; e
– uma proteção supletiva, que assegure a proteção contra
choques elétricos em caso de falha da proteção básica.
Essa proteção supletiva pode ser implementada:
G no equipamento ou componente;
G na instalação; ou
G parte no equipamento, parte na instalação.
Deduz-se também, do exposto, que a instalação de um
equipamento elétrico deve ser compatível com a proteção
contra choques de que ele é dotado. Ora, do ponto de vis-
ta da proteção contra choques elétricos, a normalização
prevê quatro classes de equipamentos: classes 0 (zero), I,
II e III. Surgem, assim, diferentes possibilidades de com-
binação proteção básica + proteção supletiva. As mais
comuns são aquelas descritas na tabela I.
Deve-se notar que, na verdade, os conceitos de classe
0, classe I, classe II e classe III não são aplicáveis única e
exclusivamente a equipamentos elétricos, no sentido es-
trito do termo (isto é, a equipamentos de utilização, como
aparelhos eletrodomésticos, por exemplo), mas também a
componentes e a disposições ou soluções construtivas na
instalação. Um bom exemplo é o da classe II: podemos
tanto ter equipamentos prontos de fábrica classe II, como
são as ferramentas elétricas com dupla isolação, quanto
arranjos construtivos conceitualmente classe II, como se-
ria o caso de uma linha elétrica constituída de condutores
isolados em eletroduto isolante. Aqui, temos um produto
pronto de fábrica “apenas” com isolação básica, o condu-
tor isolado, que, associado a um outro componente da ins-
talação, o eletroduto isolante, resulta numa solução equi-
valente à classe II. Outro exemplo é o da classe III, que é
sinônimo de extrabaixa tensão de segurança, ou vice-ver-
sa: na maioria dos casos, é difícil até mesmo avaliar, num
sistema SELV (sigla em inglês adotada pela norma para
identificar a extrabaixa tensão de segurança), o que é do
domínio dos materiais/equipamentos
e o que é do domínio da instalação.
Como previsto, tendo em mente a
combinação proteção básica + pro-
teção supletiva, que traduz o espírito
da proteção contra choques consa-
grado pela normalização internacio-
nal, fica mais fácil compreender as
regras pertinentes da NBR 5410.
Mas convém ainda trocar em miúdos
alguns conceitos e definições relati-
vos à matéria, a maioria dos quais fi-
gura, explícita ou implicitamente, na
tabela I.
Isolação básica – Isolação aplica-
da às partes vivas, destinada a assegu-
40
Guia EM da NBR5410
Proteção contra choques elétricos3
Tab. I - Combinações mais comuns visando proteção contra choques
elétricos (equipamento + instalação, ou só equipamento)
Classes de Proteção básica Proteção supletiva
equipamentos/
componentes
Isolação básica Ambiente (locais não-condutores)
Separação elétrica (um único equipamento alimentado)
Isolação básica Eqüipotencialização de Seccionamento automático
proteção da alimentação
Isolação básica Isolação suplementar
Isolação reforçada ou disposições construtivas equivalentes
Limitação da Separação de proteção de outros circuitos e separação
tensão básica da terra
Classe 0
Classe I
Classe II
Classe III

rar proteção básica contra choques elétricos. Ela não in-
clui, necessariamente, a isolação utilizada exclusivamen-
te para fins funcionais.
Isolação suplementar – Isolação independente e adicio-
nal à isolação básica, destinada a assegurar proteção contra
choques elétricos em caso de falha da isolação básica (ou
seja, assegurar proteção supletiva).
Dupla isolação – Isolação compreendendo, ao mesmo
tempo, uma isolação básica e uma isolação suplementar.
Isolação reforçada – Isolação única, aplicada às partes
vivas, que assegura um grau de proteção contra choques
elétricos equivalente ao da dupla isolação. A expressão
“isolação única” não implica que a isolação deva constituir
uma peça homogênea. Ela pode comportar diversas cama-
das impossíveis de serem ensaiadas isoladamente, como
isolação básica ou como isolação suplementar.
Eqüipotencialização de proteção – Num equipamento,
significa que as partes que compõem a massa do equipa-
mento (já que raramente a massa é uma peça única) devem
constituir um conjunto eqüipotencial, provido, ademais, de
meios para conexão a um condutor de proteção externo.
Note-se que, por definição, compõem a massa do equipa-
mento todas as partes condutivas (de material condutor!)
que podem ser tocadas e que não são normalmente vivas,
mas que podem se tornar vivas em caso de falta. Deve tam-
bém ser integrada a esse conjunto eqüipotencial qualquer
blindagem de proteção (ver adiante), se existente. É uma
exigência que figura nas normas de equipamentos –— apli-
cável, naturalmente, às versões classe I dos equipamentos.
Ligação eqüipotencial – É a eqüipotencialização de
proteção aplicada à instalação elétrica (ou parte desta) e a
seu ambiente. Seu objetivo é evitar diferenças de potencial
perigosas – entre massas e entre massas e os chamados ele-
mentos condutivos estranhos à instalação.
Separação de proteção – Separação entre circuitos por
uma proteção básica e uma proteção supletiva, ou solução
equivalente. Isso significa que o circuito protegido deve
ser separado de outros circuitos por qualquer um dos se-
guintes meios:
G isolação básica mais isolação suplementar, ou seja,
dupla isolação;
G isolação reforçada;
G blindagem de proteção;
G combinação das possibilidades anteriores.
Blindagem de proteção – Blindagem condutiva in-
terposta entre as partes vivas perigosas de uma instala-
ção, sistema ou equipamento e a parte (da instalação,
sistema ou equipamento) objeto da proteção. A blinda-
gem deve integrar a eqüipotencialização do equipamen-
to ou instalação e, portanto, deve dispor de, ou estar li-
gada a, meios de conexão ao condutor de proteção. En-
fim, quando uma separação de proteção é realizada por
meio de blindagem de proteção, os condutores dos cir-
cuitos a serem separados devem sê-lo, por exemplo, por
uma blindagem metálica
– separada de cada circuito adjacente por uma isolação
básica dimensionada de acordo com a tensão do circuito
correspondente,
– conectada, direta ou indiretamente, a terminal para li-
gação do condutor de proteção externo, e
– capaz de suportar as solicitações térmicas e dinâmicas
que podem ocorrer em caso de falha de isolamento.
Separação básica – É a separação entre circuitos provi-
da pela isolação básica.
Por fim, a título de ilustração, analisemos algumas das
medidas de proteção contra choques elétricos previstas na
NBR 5410, sob o ângulo dos aspectos conceituais aqui ex-
postos (ver tabela I).
1) A proteção por seccionamento automático da ali-
mentação (5.1.3.1 da NBR 5410), que pressupõe equipa-
mentos/componentes classe I, é uma medida em que
– a proteção básica é provida pela isolação básica entre
partes vivas e partes condutivas acessíveis e
– a proteção supletiva (ou proteção em caso de falta) é
garantida pela eqüipotencialização de proteção, tanto
no plano do equipamento (classe I) quanto no plano da
instalação, associada ao seccionamento automático da
alimentação.
2) A medida intitulada proteção em locais não-con-
dutores (5.1.3.3 da NBR 5410), na qual se admite o uso
de equipamentos/componentes classe 0, comporta
– uma proteção básica provida por isolação básica
entre partes vivas e partes condutivas acessíveis (a úni-
ca proteção de que dispõe o equipamento ou compo-
nente classe 0) e
– uma proteção supletiva representada pela exigência de
que o piso e as paredes do local onde serão instalados os
equipamentos/componentes classe 0 sejam isolantes.
3) A proteção por SELV (“extrabaixa tensão de segu-
rança”, 5.1.1.1 da NBR 5410), sinônimo de proteção clas-
se III, implica
– uma proteção básica provida pela limitação da tensão
do circuito SELV e
– uma proteção supletiva provida por separação de pro-
teção entre o circuito SELV e outros circuitos e por sepa-
ração básica entre o circuito SELV e a terra.
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3Guia EM da NBR5410
Proteção contra choques elétricos

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Guia EM da NBR5410
Ligação
eqüipotencial:
conexão das
tubulações
A
o tratar da chamada ligação eqüipotencial princi-
pal, a NBR 5410 especifica que tubulações como
as de água, gás e esgoto, quando metálicas, sejam
nela incluídas. A conexão dessas tubulações à ligação eqüi-
potencial principal deve ser efetuada o mais próximo pos-
sível do ponto em que penetram na edificação. A interliga-
ção destes e outros elementos metálicos provenientes do
exterior, entre si e a elementos condutivos da própria edifi-
cação, visa evitar, através da eqüipotencialização, que fal-
tas de origem externa dêem margem ao aparecimento de
diferenças de potencial perigosas entre elementos conduti-
vos do interior da edificação. É uma exigência clara e cate-
górica da NBR 5410.
Uma dúvida freqüente dos profissionais de instala-
ções refere-se aos procedimentos para executar a conexão
que integrará as canalizações metálicas, em particular a
de gás, à ligação eqüipotencial principal. De fato, a cana-
lização de gás merece maiores cuidados e, nesse particu-
lar, convém respeitar as seguintes recomendações, adota-
das em vários países europeus:
G a mudança de materiais, nas conexões, não deve ser efe-
tuada sobre a parede da canalização, a fim de evitar as cor-
rosões provocadas por pares galvânicos;
G tratando-se de canalizações de aço ou cobre, as conexões
devem ser constituídas por cintas ou presilhas da mesma na-
tureza da canalização e montadas sobre esta por soldagem
(aço) ou brasagem (cobre);
G no caso de canalização de alumínio, a solução mais fre-
qüente consiste em utilizar uma braçadeira de mesma liga,
fixada sobre a canalização por meio de parafusos passantes
e porcas em aço inoxidável.
Por outro lado, é recomendável dotar a própria canaliza-
ção de gás de uma luva isolante, próximo ao seu afloramen-
to na edificação (ver figura). Essa luva protegerá a rede de
distribuição pública de gás, isolando-a eletricamente da ins-
talação interior da edificação.
Conseqüentemente, a eqüipotencialização deve ser reali-
zada após essa luva isolante, ou seja, do lado das instalações
internas da edificação. Além disso, o trecho de canalização
entre o ponto de penetração e a luva isolante deve ser isola-
do de qualquer elemento metálico da edificação; quando a
extensão desse trecho exigir que a canalização seja fixada
em um ou mais pontos à edificação, deve-se interpor um ele-
mento isolante entre a canalização e cada uma das fixações.
Convém lembrar que a NBR 5410 proíbe utilizar as ca-
nalizações de gás, de água e de outros serviços como eletro-
do de aterramento (item 6.4.2.2.4).
Outro dado importante a ser mencionado é que a NBR
5410 inclui, expressamente, entre os elementos que devem
figurar na ligação eqüipotencial principal, o eletrodo de
aterramento do sistema de proteção contra descargas atmos-
féricas (“pára-raios” predial) da edificação e o da antena ex-
terna de televisão — diretamente ou via eletrodo de aterra-
mento comum, quando de fato o sistema de pára-raios e a
antena utilizarem um eletrodo de aterramento comum ao do
sistema elétrico.
TN, TT E IT:
sobrecorrente ou
dispositivo DR?
A
o apresentar os princípios da proteção contra
choques elétricos (contatos indiretos) por sec-
cionamento automático da alimentação, o artigo
5.1.3.1 da NBR 5410 diz que massas devem ser ligadas a
Esquema da ligação eqüipotencial principal

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3Guia EM da NBR5410
condutores de proteção, compondo uma “rede de aterra-
mento”, e que “um dispositivo de proteção deve seccionar
automaticamente a alimentação do circuito por ele protegi-
do sempre que uma falta entre parte viva e massa der
origem a uma tensão de contato perigosa”.
O tempo máximo admissível para a consumação desse
seccionamento, que antes da última edição da norma
(1997) era dado em função da tensão de contato presumi-
da, hoje é dado diretamente em função da tensão fase–terra
Uo da instalação, nas tabelas 20 e 21 da norma. A primeira,
aqui reproduzida como tabela I, é válida para esquemas TN
e a segunda para esquemas IT.
A edição 1997 também tornou mais claro o tipo de dis-
positivo que deve ser usado na proteção por seccionamen-
to automático da alimentação — dispositivo a sobrecor-
rente ou dispositivo a corrente diferencial-residual?
Essa questão remete, necessariamente, ao exame do
esquema de aterramento. Dependendo do esquema de
aterramento, apenas um dos dispositivos, ou ambos,
podem ser utilizados.
No esquema TN-C, o dispositivo capaz de garantir a
proteção por seccionamento automático é necessariamente
um dispositivo a sobrecorrente, dada a incompatibilidade
entre o PEN (condutor reunindo as funções de neutro e de
proteção), que constitui o traço característico do esquema
TN-C, e o princípio de funcionamento dos dispositivos a
corrente diferencial-residual.
No esquema TN-S, é possível utilizar tanto o dispos-
itivo a sobrecorrente quanto o dispositivo a corrente
diferencial-residual.
Já no esquema TT, de acordo com a edição 1997, só é
possível utilizar, na proteção por seccionamento automáti-
co, dispositivos a corrente diferencial-residual.
Quanto ao esquema IT (item 5.1.3.1.6), convém lem-
brar, inicialmente, que a definição do tipo de dispositivo é
a mesma aplicável ao esquema TN ou TT, dependendo da
forma como as massas estão aterradas. Quando as massas
são aterradas individualmente, ou por grupos, aplicam-se
as regras prescritas para o esquema TT — portanto, dis-
positivos DR. Quando todas as massas são interligadas
(massas coletivamente aterradas), valem as regras do
esquema TN — portanto, dispositivo a sobrecorrente ou
dispositivo DR.
Agora, independentemente do esquema de aterramento,
TN, TT ou IT, o uso de proteção DR, mais particularmente
de alta sensibilidade (isto é, com corrente diferencial-resi-
dual nominal I∆Ν igual ou inferior a 30 mA), tornou-se
expressamente obrigatória, com a edição de 1997, nos
seguintes casos (artigo 5.1.2.5):
a) circuitos que sirvam a pontos situados em locais con-
tendo banheira ou chuveiro;
b) circuitos que alimentem tomadas de corrente situadas
em áreas externas à edificação;
c) circuitos de tomadas de corrente situadas em áreas inter-
nas que possam vir a alimentar equipamentos no exterior; e
d) circuitos de tomadas de corrente de cozinhas, copas-
Fig.1 – Os casos (e exceções) em que a norma exige proteção diferencial-residual de alta sensibilidade (I∆N ≤ 30 mA).

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3Guia EM da NBR5410
cozinhas, lavanderias, áreas de serviço, garagens e, no
geral, de todo local interno molhado em uso normal ou
sujeito a lavagens.
O documento admite que sejam excluídos, na alínea
a), os circuitos que alimentem aparelhos de iluminação
posicionados a uma altura igual ou superior a 2,50 m; e,
na alínea d), as tomadas de corrente claramente desti-
nadas a alimentar refrigeradores e congeladores e que não
fiquem diretamente acessíveis.
O texto conclui o artigo 5.1.2.5 com a observação de
que “a proteção dos circuitos pode ser realizada indivi-
dualmente ou por grupos de circuitos.”
A figura 1 ilustra a exigência, esclarecendo também as
exceções previstas.
Seccionamento
automático (I):
para começar,
eqüipotencialização
N
o artigo anterior, ficou clara a relação entre o tipo
de dispositivo a ser usado na proteção contra cho-
ques elétricos (contatos indiretos) por secciona-
mento automático da alimentação e o esquema de aterra-
mento. No esquema TT, só pode ser usado dispositivo DR.
No esquema TN-C, só dispositivo a sobrecorrente. No es-
quema TN-S, qualquer um dos dois (sobrecorrente ou DR).
E, finalmente, no esquema IT, a definição do tipo de dispo-
sitivo depende da forma como as massas estão aterradas:
dispositivo DR quando as massas são aterradas individual-
mente ou por grupos; dispositivo a sobrecorrente ou DR,
quando todas as massas são interligadas (massas coletiva-
mente aterradas).
Analisou-se, portanto, a seleção do dispositivo a ser usa-
do na proteção por seccionamento automático — que é fun-
ção do esquema de aterramento. Mas, e a aplicação desse
dispositivo? Enfim, como se aplicam, na prática, as regras
do seccionamento automático? Como se incorpora essa exi-
gência da norma ao projeto de uma instalação elétrica?
O lado prático da aplicação da regra gira, mais uma vez,
em torno do dispositivo a ser usado nessa função. Isso, evi-
dentemente, pressupondo que uma exigência indissociável
do seccionamento automático esteja previamente cumpri-
da. Qual? A da eqüipotencialização de proteção, isto é, da
realização de ligações eqüipotenciais — uma, geralmente
referida como ligação eqüipotencial principal, ou tantas
quantas forem necessárias, sendo as ligações eqüipoten-
ciais adicionais geralmente referidas como ligações eqüi-
potenciais locais. A primeira (principal) é aquela associa-
da ao chamado terminal de aterramento principal (TAP),
ao qual se ligam as tubulações metálicas de serviços e uti-
lidades, o mais próximo possível do ponto em que ingres-
sam na edificação, e as estruturas metálicas e outros ele-
mentos condutivos que integram a edificação. A essa eqüi-
potencialização se juntam, naturalmente, os itens que com-
põem a própria definição do TAP:
• o(s) condutor(es) de proteção principal(ais) — princi-
pal no sentido de que são ligados ao TAP, previsivelmente,
o condutor ou condutores de proteção que constituem o
tronco da arborescência formada pela rede de condutores
de proteção;
• o condutor que conecta ao TAP o condutor da alimenta-
ção a ser aterrado (em geral o neutro), quando isso for pre-
visto, o que depende do esquema de aterramento adotado;
• o(s) condutor(es) de aterramento proveniente(s) do(s)
eletrodo(s) de aterramento existente(s) na edificação.
Já as ligações eqüipotenciais locais são aquelas destina-
das a constituir um ponto de referência tal que, na ocorrên-
cia de uma falta, seu potencial possa ser considerado como
praticamente equivalente ao da ligação eqüipotencial princi-
pal (ver figura 1). O exemplo típico é o da eqüipotencializa-
ção realizada em andares da edificação, tendo como centro-
estrela o quadro de distribuição do andar respectivo. Como
na ligação eqüipotencial principal, a eqüipotencialização lo-
cal reúne os condutores de proteção dos circuitos, as tubu-
lações metálicas e os elementos condutivos da edificação.
Uma exigência implicitamente associada à eqüipoten-
cialização de proteção é, claro, que todas as massas da ins-
Tab. I – Tempos de seccionamento máximos no
esquema TN (tabela 20 da NBR 5410)
Tensão
nominal
fase-terra
(V)
0,8 0,35
0,4 0,20
0,4 0,20
0,2 0,05
0,1 0,02
115,120,127
220
277
100
>400
Situação 1 Situação 2
Tempos de
seccionamento (s)
Tabela 20 da NBR 5410. Os tempos de seccionamento máxi-
mos admissíveis são dados agora diretamente em função da
tensão fase–terra: na tabela 20, os valores a serem observa-
dos nos esquemas TN e, na tabela 21, os valores aplicáveis a
esquemas IT
!

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3Guia EM da NBR5410
talação estejam ligadas a esse sistema via condutores de
proteção — só se admitindo a exclusão de equipamentos
ou de partes da instalação que forem objeto de outra medi-
da de proteção contra choques (contatos indiretos). Enfim,
o condutor de proteção é e deve ser um elemento onipre-
sente na instalação. Em todos os seus circuitos.
Assim, cumpridos todos os requisitos da eqüipotencia-
lização de proteção, vejamos então como se incorpora a
exigência do seccionamento automático, especificamente,
ao projeto de uma instalação elétrica. E já que isso, como
mencionado, gira em torno do dispositivo de proteção a ser
utilizado, examinemos, primeiro, o uso de dispositivo DR
e, em seguida, o de dispositivo a sobrecorrente.
É do que tratam os dois artigos a seguir.
Seccionamento
automático (II): uso
de dispositivo DR
P
ode-se dizer que não há razões para preocupação,
quanto ao atendimento da regra do seccionamento
automático, quando se usam dispositivos DR — a
não ser que a proteção diferencial-residual usada seja de
baixíssima sensibilidade. É como se, ao usar DR, a obser-
vância do seccionamento automático pudesse passar ao lar-
go do projeto. A análise das regras do seccionamento asso-
ciado ao uso de DR, feita a seguir, demonstra isso.
Esquema TT
Comecemos pelo uso do DR numa instalação TT (on-
de só é mesmo possível usar tal dispositivo) e, por tabela,
no esquema IT em que as massas são aterradas individual-
mente ou por grupos (seccionamento na ocorrência de se-
gunda falta).
Ora, a NBR 5410 diz que a seguinte condição deve
ser atendida:
RA . I∆n ≤ UL
A figura 1 traz uma instalação TT esquemática, para
ilustrar a condição imposta. Lembremos que:
RA é a resistência do eletrodo de aterramento das mas-
sas (ou, para sermos mais precisos, e sempre em favor da
segurança, assumamos RA como sendo a soma das resistên-
cias do condutor de proteção PE e do eletrodo de aterra-
mento das massas);
I∆N é a corrente diferencial-residual nominal de atua-
ção do dispositivo (a chamada “sensibilidade”); e
UL é a tensão de contato limite, isto é, o valor a partir
do qual uma tensão de contato passa a ser considerada pe-
rigosa. Na situação 1 definida pela norma, que correspon-
de a condições de influências externas consideradas nor-
mais (situação úmida), UL vale 50 V. E na situação 2,
“condições molhadas”, UL vale a metade, 25 V.
Assim, se for usado um DR com sensibilidade de
30 mA na nossa instalação-exemplo, a regra da norma(1)
impõe que RA deverá ser de, no máximo,
• 1667 Ω na situação 1 (50/0,03); ou de
Fig. 1 – Ligações eqüipotenciais principal (LEP) e local (LEL)

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3Guia EM da NBR5410
• 833 Ω na situação 2 (25/0,03).
Fiquemos, para maior segurança, com os 833 Ω, já
que nossa instalação poderá ter massas na situação 1 e ou-
tras na situação 2. De qualquer forma, uma resistência de
aterramento muito fácil de obter, não?
Um DR de menor sensibilidade evidentemente irá es-
treitar o valor máximo admissível da resistência de aterra-
mento das massas. Mas nada que assuste. Veja-se o exem-
plo de um DR de 300 mA:
• RA ≤ 167 Ω (50/0,3) na situação 1; e
• RA ≤ 83 Ω (25/0,3) na situação 2.
Esquema TN-S
Apelando para a gíria, o uso de dispositivo DR no es-
quema TN-S — e em esquemas IT onde todas as massas
são interligadas, já que o raciocínio é o mesmo — chega
a ser “covardia”.
Veja-se a figura 3. Para que haja o seccionamento au-
tomático da instalação TN-S aí ilustrada, é preciso, sim-
plesmente, que a corrente de falta Ia atinja o limiar de
atuação (sensibilidade) do dispositivo DR que a protege.
Ora, como manda a regra da NBR 5410 referente ao
seccionamento automático em esquemas TN e como a
própria figura deixa patente, a impedância do percurso da
corrente de falta deve então ser baixa “o suficiente” para
que possa circular a corrente que levará o dispositivo a
atuar [Na prática, não há a mínima dúvida sobre isso, evi-
dentemente, mas o que importa aqui é o raciocínio]. Par-
tindo da expressão usada na norma,
Zs . Ia ≤ Uo
vem
Zs ≤ Uo / Ia
onde
Zs é a impedância do percurso da corrente de falta;
Ia é a corrente que deve assegurar a atuação do dispo-
sitivo de proteção; e
Uo é a tensão nominal entre fase e terra.
Como o dispositivo usado é um DR, resulta suficien-
te, para a atuação do dispositivo, que Ia seja igual a I∆n .
Logo,
Zs ≤ Uo / I∆n
Claramente a condição será facilmente atendida mes-
mo com dispositivos DR de baixa sensibilidade. Até por-
que, como é inerente ao esquema TN, o percurso da cor-
rente de falta é um caminho totalmente metálico, o que
antecipa uma Zs muito baixa.
De qualquer forma, vejamos dois exemplos numéricos
“extremos”. O primeiro, supondo “mínima” I∆n (sensibili-
dade “máxima”) e “máxima” tensão fase–neutro. E o se-
gundo, o contrário. Sejam, no primeiro caso,
I∆n = 30 mA e Uo = 220 V;
e, no segundo,
I∆n = 500 mA e Uo = 127 V.
Temos, no primeiro caso,
Fig. 1 – Seccionamento automático no esquema TT, com DR
(necessariamente). Para não oferecer perigo, a tensão de
contato Uc não deve ultrapassar a tensão de contato limite
UL. Caso ultrapasse, o DR deve atuar. E para que o DR atue, a
corrente de falta para a terra Ia deve atingir, no mínimo, o
valor da corrente diferencial-residual de atuação I∆n. Assim,
para garantir a circulação para a terra de I∆n , no mínimo, a
norma determina que a soma das resistências do PE e de RA
não pode exceder UL/I∆n
LEP = ligação eqüipotencial principal; EC = elemento condu-
tivo (da edificação)
Fig. 2 – A condição a ser preenchida no seccionamento auto-
mático em esquema TT deriva da assunção da tensão de con-
tato como igual à tensão de falta

Zs ≤ 220 / 0,03
Zs ≤ 7333 Ω
e, no segundo,
Zs ≤ 127 / 0,5
Zs ≤ 254 Ω
O valor real de Zs , evidentemente, estará “infinitamen-
te” abaixo dos apurados nas conjecturas. Tanto que reside
aí o porquê de não ser pertinente, no seccionamento com
DR em esquema TN, uma eventual discussão sobre se a
condição preenchida é ou não suficiente em determinada
situação (referimo-nos às situações 1 e 2 definidas pela
norma e intervenientes no equacionamento do secciona-
mento automático. Frise-se, porém, que essa indiferença do
seccionamento automático em esquemas TN às duas situa-
ções de influências externas consideradas na norma só é to-
talmente válida quando o dispositivo usado for o DR. Se o
dispositivo for a sobrecorrente, como se verá adiante, pode-
se ignorá-las em alguns casos, mas não em outros.
Notas
(1) Para os curiosos acerca da origem da expressão RA . I∆n ≤ UL ,
aqui vai a explicação.
Raciocinando em favor da segurança, supõe-se que a pessoa seja sub-
metida a uma tensão de contato igual à tensão de falta (ver figura 2),
isto é,
Uc = Uf = Ia . RA ,
sendo Ia a corrente de falta, ou corrente que circula para a terra.
Ora, Uc não deve exceder UL , isto é,
Uc ≤ UL , vale dizer
Ia . RA ≤ UL
Por outro lado, como temos um dispositivo DR protegendo o circuito e
o dispositivo funciona como um “monitor de corrente de fuga à terra”,
que atua tão logo a corrente para a terra atinja seu limiar de disparo
(sensibilidade), o valor máximo teórico que Ia pode assumir, numa si-
tuação pré-desligamento, é mesmo I∆n (ou uma pequena fração aquém
desse limiar, já que, por norma, o dispositivo deve seguramente dispa-
rar com I∆n ). Logo,
I∆n . RA ≤ UL
Seccionamento
automático (III): uso
de dispositivo a
sobrecorrente
N
o estudo do seccionamento automático usando
dispositivo a sobrecorrente, é suficiente analisar a
aplicação do dispositivo ao esquema TN. De um
lado, porque a NBR 5410 não admite mesmo que lhe seja
atribuída essa função no esquema TT. E, de outro, porque a
análise aplicável ao caso de segunda falta no esquema IT,
quando se tem um IT com todas as massas interligadas, é
exatamente a mesma feita para o TN.
O equacionamento da proteção por seccionamento au-
tomático quando se usa dispositivo a sobrecorrente, se não
é algo que praticamente dispensa verificações, como se dá
com o emprego de DRs, também está longe de ser uma ta-
refa complicada. Pelo menos, não a verificação, em si (o
que não quer dizer que o cumprimento das regras pertinen-
tes seja simples). De fato, checar se as exigências da norma
referentes ao seccionamento via dispositivo a sobrecorren-
te estão sendo atendidas, ou não, é um passo facilmente in-
tegrável à rotina de cálculos ou procedimentos que o pro-
fissional segue no projeto dos circuitos de uma instalação.
Até porque é uma etapa que tira proveito de etapas anterio-
res, dentro da evolução natural do projeto.
Nem poderia ser diferente. Afinal, o cumprimento da
função de seccionamento automático está sendo atribuída a
um dispositivo que, presumivelmente, cumpre antes, ou cu-
mulativamente, a função que dele se espera pela própria ca-
racterística de funcionamento: a proteção contra sobrecor-
rentes. É esse, com efeito, o proveito que se tira de um pro-
cedimento anterior e incontornável da rotina de projeto:
53
3Guia EM da NBR5410
Fig. 3 – Uso de dispositivo DR em esquema TN-S
LEP = ligação eqüipotencial principal; EC = elemento
condutivo (da edificação); Uc = tensão de contato

tendo já sido equacionada ou dimensionada a proteção con-
tra sobrecorrentes, resta assim, na verificação do secciona-
mento, apenas a cômoda tarefa de conferir se o disjuntor ou
fusível definido na proteção contra sobrecorrentes pode
cumprir também a função de seccionamento automático
exigida pela proteção contra choques (contatos indiretos).
E qual é mesmo essa rotina de projeto? Mais exatamen-
te, quais são os passos trilhados na determinação das se-
ções dos condutores e seleção dos dispositivos de prote-
ção? Uma seqüência típica seria:
1.Determinação da corrente de projeto do circuito;
2.Determinação das seções dos condutores de fase
(critério da capacidade de condução de corrente), neutro e
de proteção;
3.Verificação das quedas de tensão;
4.Seleção do dispositivo de proteção contra sobrecargas;
5.Verificação da proteção contra curtos-circuitos; e ei-la,
6.Verificação da proteção contra choques elétricos
(contatos indiretos) por seccionamento automático da
alimentação.
Portanto, a verificação de que estamos tratando seria a
última etapa dessa seqüência.
Identificada a seqüência, ou a posição do passo dentro da
seqüência, como realizar esse passo, isto é, como o projetis-
ta deve proceder, na prática, para verificar se o circuito con-
ta ou não com proteção contra choques elétricos? Como con-
ferir se o dispositivo de proteção contra sobrecorrentes defi-
nido assegura também a proteção contra contatos indiretos?
Na prática, tudo o que o projetista tem a fazer é verifi-
car se o comprimento do circuito em questão ultrapassa ou
não um certo limite.
Esses limites podem ser obtidos de tabelas geralmen-
te disponíveis em literatura de fabricante. Basta entrar
na tabela com a
– corrente nominal do dispo-
sitivo de proteção contra sobre-
correntes selecionado e com a
– seção dos condutores de fa-
se do circuito sendo analisado,
e a tabela fornece o compri-
mento máximo admissível do
circuito, isto é, o comprimento
até o qual o seccionamento au-
tomático fica garantido.
A tabela I ilustra uma dessas
tabelas. Assim, por exemplo, um
circuito com condutores de fase
de 16 mm2 (cobre) e protegido
contra sobrecorrentes por um
disjuntor modular tipo B com
corrente nominal de 50 A terá
também proteção contra contatos indiretos, provida pelo dis-
juntor, se seu comprimento não for superior aos 250 m indi-
cados na tabela [Este detalhe será retomado adiante, mas não
custa adiantar: minidisjuntores tipo B são disjuntores, con-
forme a NBR IEC 60898, com faixa de disparo magnético de
3 a 5 x In , sendo In a corrente nominal do disjuntor].
Neste ponto, é natural que se pergunte: a tabela do
exemplo e outras tabelas análogas são válidas dentro de
que limites ou para quais condições? Ou, indo ao cerne da
questão, buscando uma resposta que preencha todas as ou-
tras: de onde saiu a tabela?
Por trás de toda tabela do gênero há, claro, um método
simplificado. Os valores da tabela I foram calculados a par-
tir da expressão
onde
Uo é a tensão fase–neutro, em volts;
Sφ é a seção nominal dos condutores de fase, em mm2;
ρ é a resistividade do material condutor, em Ω.mm2/m,
à temperatura de regime;
m é a relação entre as seções do condutor de fase e do
condutor de proteção, isto é,
Ia é a corrente, em ampères, que assegura a atuação do
dispositivo de proteção (dispositivo a sobrecorrente) dentro
do tempo de seccionamento máximo admissível fixado pe-
la NBR 5410.
Isso não explica tudo, ainda, sobre os números da tabe-
la, mas fiquemos, por enquanto, nas explanações sobre a
expressão e o método.
PES
S
m
φ
=
a
o
Im
SU
L
)1(
8,0
max
+
=
ρ
φ
55
3Guia EM da NBR5410
Exemplo de tabela, encontrável em literatura de fabricantes, que fornece o comprimento
máximo de circuito até o qual o seccionamento fica garantido. Basta entrar com a seção
do condutor de fase e a corrente nominal do dispositivo de proteção contra sobrecorrentes
do circuito

O método assume, como hipóteses,
• que a tensão na origem do circuito se mantém em 80%
da tensão nominal (portanto, a parte a montante correspon-
deria a 20% da impedância total do percurso da corrente de
falta). Daí a parcela 0,8 Uo constante da expressão; e
• que o condutor de proteção está disposto na proximida-
de imediata dos condutores vivos, sem interposição de ele-
mentos ferromagnéticos. É o caso, por exemplo, quando o
condutor de proteção é uma das veias do mesmo cabo mul-
tipolar ou então é um condutor separado, mas correndo no
mesmo conduto (eletroduto, eletrocalha, leito para cabos,
etc.). Essa condição também permite assumir que a reatân-
cia é pequena face à resistência do cabo, podendo então ser
desprezada para cabos de até 120 mm2.
O termo Ia da expressão carece uma explicação mais de-
talhada. Como indicado, é a corrente que irá garantir a atua-
ção do dispositivo dentro do tempo máximo admissível pa-
ra a consumação do seccionamento — tempo este, no caso
do esquema TN, fixado pela tabela 20 da NBR 5410, aqui
reproduzida como tabela II. Supondo (ver tabela II) que a
tensão nominal fase–neutro do circuito que estamos anali-
sando quanto ao seccionamento automático seja de 220 V, o
tempo máximo de seccionamento — na situação 1, por
exemplo — seria de 0,4 s.
Para determinar a Ia correspondente, basta então en-
trar com esse tempo de seccionamento máximo admissí-
vel (vamos chamá-lo ts) na curva tempo–corrente do dis-
positivo de proteção a sobrecorrente. No caso de um dis-
positivo fusível, como mostra a figura 1, a corrente Ia é
obtida do cruzamento de ts com a curva tempo máximo
de interrupção–corrente do fusível. Afinal, raciocinando
sempre em favor da segurança, é preciso ter certeza da
atuação do fusível e, por norma, só a curva do tempo
máximo de interrupção nos garante isso.
No caso de disjuntores termomagnéticos, todos os tem-
pos máximos de seccionamento prescritos pela norma —
não importa se situação 1 ou situação 2 — caem dentro da
faixa de disparo magnético (ou disparo instantâneo) do dis-
juntor. De fato, como se pode ver na tabela II, todos os tem-
pos ficam abaixo de 1 s; e, como mostra a figura 2, todos
situam-se então na faixa de disparo magnético. A figura 2
traz as curvas tempo–corrente de dois disjuntores confor-
me a NBR IEC 60898: o tipo B, com disparo magnético
entre 3 e 5 vezes a corrente nominal In ; e o tipo C, com
disparo magnético entre 5 e 10 x In (a NBR IEC 60898
prevê ainda um terceiro tipo, D, com disparo magnético
entre 10 e 20 × In). A exemplo do raciocínio aplicado aos
fusíveis, aqui também, em favor da segurança, Ia seria
sempre 5 x In no caso de disjuntores tipo B, 10 x In no ca-
so dos do tipo C e 20 × In no caso dos do tipo D.
Fica clara, a essa altura, a idéia-síntese por trás do
método, da tabela ou, enfim, do procedimento de se checar
a observância da regra do seccionamento automático veri-
ficando se o comprimento do circuito ultrapassa ou não os
valores tabelados. O que o projetista faz, ao confrontar o
comprimento real de seu circuito com o valor tabelado, é
verificar se a impedância do circuito é baixa o suficiente
para permitir a circulação de Ia. Aliás, esse é o objetivo do
jogo: garantir, de qualquer forma, a circulação de Ia — e,
assim, a atuação do dispositivo. Dessa forma, se porventu-
ra o comprimento real do circuito sendo projetado for supe-
rior ao comprimento máximo admissível, dado na tabela, o
projetista deve então rever seu dimensionamento — por
exemplo, aumentando a seção nominal do condutor, de tal
modo que o comprimento máximo admissível com a nova
seção seja superior ou, no mínimo, igual ao comprimento
real do circuito.
57
3Guia EM da NBR5410
Os tempos de seccionamento máximos admissíveis no
esquema TN são dados na tabela 20 da NBR 5410
Fig. 1 – Obtenção da corrente Ia , capaz de garantir a atuação
do dispositivo fusível, a partir do tempo de seccionamento
máximo ts

Nessa altura, também, fica claro, face à abordagem tri-
lhada, que o fato de as massas alimentadas pelo circuito
estarem na situação 1 ou na situação 2 não tem qualquer
relevância se o dispositivo a sobrecorrente utilizado no sec-
cionamento automático for um disjuntor termomagnético.
Afinal, o objetivo por trás de Lmax (ou seja, da fixação de
um comprimento máximo admissível de circuito) é garan-
tir, no caso de disjuntores, a atuação magnética, "instan-
tânea", do dispositivo; e essa atuação não ultrapassa, tipica-
mente, meio-ciclo. Já se o dispositivo a sobrecorrente for
um fusível, o fato de as massas estarem na situação 1 ou
numa situação 2 pode pesar significativamente no compri-
mento máximo admissível do circuito — o tempo de sec-
cionamento menor exigido na situação 2 poderá levar a
uma Ia significativamente maior e, portanto, a um Lmax
significativamente menor.
Podemos, agora, voltar à tabela I, e à expressão da qual
deriva, para identificar a origem dos valores aí lançados.
Não só pela vontade ou pelo dever de explicar, mas porque,
de posse dessas informações, o projetista poderá montar
suas próprias tabelas.
Pois bem. Na tabela I a tensão fase–neutro Uo conside-
rada é 220 V. Outros parâmetros fixados na montagem da
tabela (traduzindo: “a tabela é válida para...”) são:
• condutores de cobre, com ρ = 0,0225 Ω.mm2/m;
• m = 1, isto é, condutores de fase e condutor de proteção
apresentando a mesma seção;
• esquema TN.
A tabela refere-se, ainda, como já mencionado, a dis-
juntores tipo B e, portanto, a uma Ia = 5 x In.
Como fazer quando o condutor não for de cobre, a se-
ção do PE for inferior à do condutor de fase,a tensão fase-
neutro não for 220 V, o esquema de aterramento não for TN
e/ou o disjuntor não for tipo B?
Na verdade, é possível obter, a partir dos valores da
tabela I ou de qualquer tabela similar, o Lmax para virtual-
mente qualquer outra condição.
De fato, suponhamos, genericamente, que nessa outra
condição qualquer, diferente das condições assumidas no
cálculo dos valores da tabela I,
11.. o condutor seja de um metal com resistividade ρ';
22.. a relação entre as seções do condutor de fase e do con-
dutor de proteção seja m';
33.. a tensão fase-neutro seja U'o;
44.. o esquema de aterramento seja IT;
55.. o disjuntor seja tipo C ou tipo D (conforme NBR IEC
60898).
Para cada condição que difira das adotadas na tabela,
teríamos um fator de correção correspondente. E o fator de
correção total, portanto, caso todas as condições sejam
diferentes, corresponderia à aplicação cumulativa de todos
os cinco fatores, isto é,
f = f1 × f2 × f3 × f4 × f5
Esses fatores são, via de regra, mera aritmética. Assim,
temos:
• Fator de correção f1:
No caso de condutor de alumínio, com ρ'= 0,0363
Ω.mm2/m,
f1 = 0,0225/0,0363 = 0,62
Na prática, os valores possíveis de m' (além do m = 1
considerado na elaboração da tabela) seriam 2, 3 e 4.
Logo,
– para m' = 2, f2 = 2/3 = 0,67
– para m' = 3, f2 = 2/4 = 0,5
– para m' = 4, f2 = 2/5 = 0,25
• Fator de correção f4 (esquema IT):
86,0
2
3
4 ==f
220
'
3
oU
f =
1
2
2
+′
=
m
f
ρρ
ρ
′
=
′
=
0225,0
1
cobre
f
59
3Guia EM da NBR5410
Fig. 2 – No caso de disjuntores termomagnéticos (a figura
mostra duas curvas de disjuntores conforme a NBR IEC
60898), todos os tempos de seccionamento máximos impos-
tos pela NBR 5410 caem dentro da faixa de disparo magnéti-
co (disparo instantâneo, ou disparo por curto-circuito)

– para disjuntor tipo C, f5 = 5/10 = 0,5
– para disjuntor tipo D, f5 = 5/20 = 0,25
Como se vê, não há segredo em construir tabelas
que forneçam os comprimentos máximos admissíveis
para os circuitos, como a tabela I.Nem em determinar
os fatores de correção adequados. No primeiro caso, po-
de-se até dispensar o catálogo de fabricante, quando o
dispositivo a sobrecorrente considerado dispuser de
norma, a exemplo da NBR IEC 60898, que facilite a ta-
refa. No segundo, como observado, trata-se de simples
aritmética.
Por fim, mas não por último, a pergunta talvez mais in-
cômoda. Falamos de comprimento máximo de circuito. To-
da medida de comprimento deve ter, claro, uma referência,
uma origem. Portanto, o comprimento máximo admissível
do circuito é contado a partir de sua origem, o quadro de
distribuição onde nasce, certo?
Depende.
Lembremos, inicialmente, que toda essa verificação
acerca do seccionamento automático, em que intervêm os
tempos máximos de seccionamento impostos pela norma,
refere-se, em particular, a circuitos terminais. Nos circuitos
de distribuição, obedecidos certos cuidados, a norma admi-
te um tempo de seccionamento que pode ir até 5 s.
Por outro lado, o raciocínio que fundamenta a
abordagem aqui seguida no equacionamento do sec-
cionamento automático, e que embute considerações a
respeito da tensão de contato presumida, pode ser sin-
tetizado na idéia de que essa tensão de contato corres-
ponde, simplificamente, à queda de tensão, no condu-
tor de proteção, provocada pela circulação da corren-
te de falta, desde a extremidade do circuito, sentido
carga–fonte, até...
Até?
Eis aí a resposta sobre a origem a ser efetivamente
adotada para o circuito cujo comprimento se quer con-
frontar com os comprimentos máximos fornecidos pelas
tabelas. Pois o que está em jogo é a referência de poten-
cial a ser considerada. Em que potencial se encontram ou-
tras massas ou elementos condutivos da edificação com
os quais a pessoa pode estar em contato enquanto toca a
massa sob falta?
Se esse outro elemento contra o qual pode se estabele-
cer a tensão de contato — suscetível, assim, de constituir
sua referência de potencial — fossem apenas massas de
equipamentos alimentados pelo mesmo quadro de distri-
buição, com certeza a origem do circuito seria o quadro.
Mas, e se forem massas de outros circuitos e, sobretudo,
elementos condutivos da edificação?
Portanto, a origem a ser considerada corresponde à
eqüipotencialização mais próxima, a montante. Se exis-
tir uma ligação eqüipotencial — seja ela a ligação eqüi-
potencial principal ou uma ligação eqüipotencial local
— no nível do quadro de distribuição que origina o cir-
cuito, ou então a uma distância a montante insuficiente
para gerar dúvidas sobre a eqüipotencialidade, a origem
a ser considerada é, mais uma vez, o próprio quadro. Ca-
so contrário, a origem a ser adotada é a referência de
eqüipotencialidade mais próxima, não importa quão dis-
tante ela esteja.
A figura 3, que esquematicamente mostra a ligação eqüi-
potencial principal e uma ligação eqüipotencial local de uma
edificação, ilustra as observações e o raciocínio expostos.
61
3Guia EM da NBR5410
Fig. 3 – Com a ligação eqüipotencial local (LEL), o ponto de re-
ferência B pode ser considerado como estando no mesmo po-
tencial da ligação eqüipotencial principal (LEP). A tensão de
contato é igual à queda de tensão, no condutor de proteção
PE, entre a massa M e o ponto de referência B; a queda de
tensão entre o ponto de referência B e a ligação eqüipoten-
cial principal LEP não é levada em conta

63
3Guia EM da NBR5410
Funcionamento e
classificação dos
dispositivos DR
A
NBR 5410 utiliza a expressão “dispositivos de pro-
teção a corrente diferencial-residual” ou, abrevia-
damente, “dispositivos DR”, para se referir, generi-
camente, à proteção diferencial-residual — qualquer que se-
ja a forma que ela venha a assumir.
De fato, o “dispositivo” de que fala a norma pode ter vá-
rias “caras”.Assim, na prática a proteção diferencial-residual
pode ser realizada através de:
• interruptores diferenciais-residuais,
• disjuntores com proteção diferencial-residual incorporada,
• tomadas com interruptor DR incorporado,
• blocos diferenciais acopláveis a disjuntores em caixa
moldada ou a disjuntores modulares (minidisjuntores), e
• peças avulsas (relé DR e transformador de corrente toroi-
dal), que são associadas ao disparador de um disjuntor ou a
um contator; ou, ainda, associadas apenas a um elemento de
sinalização e/ou alarme, se eventualmente for apenas este, e
não um desligamento, o objetivo pretendido com a detecção
diferencial-residual.
O termo “dispositivo” será aqui usado com a mesma abran-
gência adotada pela norma brasileira e pela normalização inter-
nacional, istoé,designandoqualquerdasconcepçõesdeprodu-
to ou arranjo capaz de assegurar proteção diferencial-residual.
Por sinal, o uso do termo “diferencial”, como na expres-
são “proteção diferencial” ou “proteção diferencial-resi-
dual”, não é unanimidade. Mesmo nos países latinos em que
a denominação “proteção diferencial” ficou consagrada, co-
mo na Itália, França ou Espanha, há quem não concorde com
ela. Credita-se direito preferencial de seu uso (por anteriori-
dade ou maior difusão, sabe-se lá) à homônima usada em sis-
temas de média e alta tensão — a proteção diferencial de li-
nhas, de cabos, de transformadores ou de geradores. Sugere-
se, ao invés, o emprego de “proteção residual” — alinhada,
portanto, com a redação em inglês das normas IEC pertinen-
tes, que convencionou denominar os dispositivos RCDs - Re-
sidual Current Devices.
Então: proteção diferencial, proteção residual, proteção
diferencial-residual, proteção DR ou o quê? O leitor que fa-
ça sua escolha. Ficaremos aqui com todos, indistintamente.
Com a tranqüilidade de não estar criando qualquer confusão,
já que o contexto é bem definido.
Princípio de funcionamento
Como funciona o dispositivo diferencial? Ele mede per-
manentemente a soma vetorial das correntes que percorrem
os condutores de um circuito (figura 1a). Enquanto o circui-
to se mantiver eletricamente são, a soma vetorial das corren-
tes nos seus condutores é praticamente nula. Ocorrendo fa-
lha de isolamento em um equipamento alimentado por esse
circuito, irromperá uma corrente de falta à terra — ou, numa
linguagem rudimentar, haverá “vazamento” de corrente para
a terra. Devido a esse “vazamento”, a soma vetorial das cor-
rentes nos condutores monitorados pelo DR não é mais nula
e o dispositivo detecta justamente essa diferença de corrente.
A situação é análoga se alguma pessoa vier a tocar uma
parte viva do circuito protegido: a porção de corrente que irá
Fig. 1 – Ocorrendo uma corrente de falta à terra Id , a corren-
te “de retono” I2 não será mais igual à corrente “de ida” I1 e
essa diferença provoca a circulação de uma corrente I3 no en-
rolamento de detecção. Cria-se, no circuito magnético do re-
lé, um campo que vence o campo permanente gerado pelo
pequeno ímã, liberando a alavanca. A liberação da alavanca
detona o mecanismo de abertura dos contatos
Vista em corte de um interruptor diferencial tetrapolar

65
3Guia EM da NBR5410
circular pelo corpo da pessoa provocará igualmente um de-
sequilíbrio na soma vetorial das correntes — diferença então
detectada pelo dispositivo diferencial, tal como se fosse uma
corrente de falta à terra.
Quando essa diferença atinge um determinado valor, é
ativado um relé. Via de regra, este relé irá promover a aber-
tura dos contatos principais do próprio dispositivo ou do dis-
positivo associado (contator ou disjuntor). Poderia, eventual-
mente, como observado no início, apenas acionar um alarme
visual ou sonoro. Mas estamos tratando de proteção; e pro-
teção, no caso mais geral, significa desligamento do circuito
afetado pelo incidente detectado.
Portanto, um dispositivo diferencial é composto, basica-
mente, dos seguintes elementos (figura 1b):
• um TC de detecção, toroidal, sobre o qual são enrolados,
de forma idêntica, cada um dos condutores do circuito, e que
acomoda também o enrolamento de detecção, responsável
pela medição das diferenças entre as correntes dos diferentes
condutores; e
• um elemento de “processamento” do sinal e que coman-
da o disparo do DR, geralmente designado relé diferencial
ou relé sensível.
O funcionamento do relé diferencial pode ser direto, sem
aporte de energia auxiliar; ou então demandar a amplificação
do sinal, requerendo, neste caso, aporte de energia auxiliar.
Este aspecto, aliás, é um dos ângulos sob os quais se pode
classificar os dispositivos diferenciais.
Classificação dos DRs
De fato, quando se procura diferenciar os dispositivos
DR, especificando um como tipo “x” e outro como tipo
“y”, essa diferenciação segue sempre um determinado cri-
tério. Assim, pode-se classificar — ou diferenciar — os
dispositivos segundo diversos critérios: modo de funciona-
mento (dependente ou não de fonte auxiliar); tipo de mon-
tagem ou instalação (fixo/para uso móvel); número de pó-
los (unipolar, bipolar, etc.); sensibilidade (baixa/alta); se in-
corporam ou não proteção contra sobrecorrentes; se a sen-
sibilidade pode ser ou não alterada (relés ajustáveis/não
ajustáveis); atuação (instantânea/temporizada); tipos de
corrente de falta detectáveis; e assim por diante.
É disso que tratam os quatro artigos a seguir, analisando a
diferenças entre os DRs disponíveis no mercado segundo:
• o modo de funcionamento;
• a sensibilidade;
• os tipos de correntes de falta detectáveis; e
• as características de atuação.
Finalmente, no quinto artigo dedicado especificamente
ao estudo dos dispositivos DR, é abordado o problema dos
disparos indesejáveis.
DRs sem e com
fonte auxiliar
U
m primeiro ângulo sob o qual podem ser examina-
dos os dispositivos DR disponíveis no mercado é
o modo de funcionamento. Ora, o funcionamento
de um relé diferencial-residual pode ser direto, sem aporte
As normas referem-se a “dispositivos diferenciais” de forma
genérica. Isso significa que o “dispositivo”pode ser um inter-
ruptor diferencial (bipolar, 1a, ou tetrapolar, 1b), um disjuntor
diferencial (2), uma tomada diferencial (3) ou, ainda, um relé
diferencial e respectivo TC toroidal (4) — associados, neste úl-
timo caso, ao disparador de um disjuntor ou contator

66
Guia EM da NBR5410
de energia auxiliar; ou então demandar a amplificação do
sinal, requerendo, neste caso, aporte de energia auxiliar —
a fonte auxiliar podendo ser a própria rede. No primeiro ca-
so, temos os relés puramente eletromagnéticos; no segun-
do, relés eletrônicos ou mistos.
Os dispositivos que independem totalmente de energia
auxiliar podem ser utilizados, sem restrições, na proteção
contra os contatos indiretos, na proteção complementar
contra os contatos diretos (quando de alta sensibilidade) e
na proteção contra riscos de incêndio. Totalmente inde-
pendente significa que todas as funções envolvidas na
proteção diferencial-residual (detecção, medição e com-
paração e interrupção) dispensam, de fato, aporte de ener-
gia auxiliar. E a alusão a uso sem restrição presta-se, na
verdade, a um contraponto: o de que as normas de insta-
lação, em geral, impõem restrições, isso sim, ao emprego
dos dispositivos cujo funcionamento depende da tensão
da rede ou de fonte auxiliar.
O QUE DIZ A NBR 5410
Em 6.3.3.2.2, a NBR 5410 admite o uso de dispositivos
DR tanto do tipo sem fonte auxiliar como do tipo
dependente de fonte auxiliar (que, acrescenta, pode
ser a própria rede de alimentação). Mas ressalva,
neste caso, que o uso de versões que não atuem
automaticamente no caso de falha da fonte auxiliar
é admitido somente se:
–a proteção contra os contatos indiretos for assegu-
rada por outros meios no caso de falha da fonte aux-
iliar; ou se
–os dispositivos forem instalados em instalações
operadas, ensaiadas e mantidas por pessoas adver-
tidas (BA4) ou qualificadas (BA5).
Mas, também aqui, na seara específica dos dispositi-
vos que dependem de fonte auxiliar, podem-se distinguir
variantes oferecendo maior ou menor segurança — inclu-
sive níveis de segurança equivalentes ao dos dispositivos
que não dependem de fonte auxiliar. Essas variantes po-
dem ser agrupadas em duas categorias:
– a dos dispositivos com abertura automática em caso
de falha da fonte auxiliar, conhecidos como dispositivos
de “abertura forçada”, ou de “segurança positiva” (a de-
nominação, fail safe em inglês, não é específica de DRs,
mas aplicada a todo dispositivo de comando, manobra
e/ou proteção que automaticamente comuta para uma po-
sição segura na ocorrência de falha que possa comprome-
ter seu desempenho); e
– a dos que não se abrem automaticamente em caso de
falha da fonte auxiliar.
Nesta última categoria, por sua vez, distinguem-se
também duas vertentes: 1) dispositivos capazes de atuar
(disparar) caso sobrevenha uma situação de perigo após a
falha da fonte auxiliar. Esse perigo seria, tipicamente, o
surgimento de uma falta fase–massa; e 2) dispositivos in-
capazes de garantir o desligamento em tais situações.
A tabela I relaciona os tipos de DR quanto ao modo de
funcionamento e indica as aplicações, na proteção contra
choques, a que eles estão habilitados.
Sensibilidade,
divisor na aplicação
dos dispositivos DR
A
sensibilidade, ou corrente diferencial-resi-
dual nominal de atuação (I∆n), é uma espécie
de divisor de águas na aplicação dos disposi-
tivos DR, sobretudo na aplicação que se tornou sua
marca registrada: a proteção contra choques elétricos.
Com efeito, é a sensibilidade o primeiro fator a di-
tar se um DR pode ser aplicado à proteção contra con-
tatos indiretos e à proteção complementar contra con-
tatos diretos; ou se ele pode ser aplicado apenas contra
contatos indiretos. O número mágico, divisor de águas:
30 mA. Assim, os DRs com corrente de atuação supe-
rior a 30 mA, que compõem o grupo dos dispositivos
de baixa sensibilidade, só são admitidos na proteção
contra contatos indiretos. E o grupo dos DRs com cor-
rente de atuação igual ou inferior a 30 mA, classifica-
do como de alta sensibilidade, pode ser utilizado tanto
na proteção contra contatos indiretos quanto na prote-
ção complementar contra contatos diretos.
As razões que qualificam os dispositivos de até 30
mA como os únicos capazes de prover proteção com-
plementar contra contatos diretos são muito consisten-
tes, porque calcadas nas conclusões do mais completo
estudo até hoje produzido sobre os efeitos da corrente
elétrica no corpo humano, que é o relatório IEC 60479
(ver boxe “A origem de todas as regras” e apêndice
“Por que dispositivo DR de alta sensibilidade”).
Também é fixado um limite máximo, em termos de
!

67
3Guia EM da NBR5410
Um dos documentos da IEC mais citados e respeitados,
em todo o mundo, pelo seu valor científico, é a Publicação
60479, que aborda os efeitos da corrente elétrica no corpo
humano.Fruto de estudos e pesquisas que representam o co-
nhecimento mais atual sobre o assunto,o documento foi ela-
borado por um grupo de especialistas incluindo médicos, fi-
siologistas e engenheiros eletricistas.
No que se refere especificamente aos efeitos da corren-
te alternada de freqüência industrial, as conclusões essen-
ciais do documento estão sintetizadas na figura 1, que ava-
lia esses efeitos em função da intensidade e do tempo de
passagem da corrente. Distinguem-se, no gráfico, quatro zo-
nas, de gravidade crescente:
• Zona 1 (≤ 0,5 mA) – Normalmente, nenhum efeito per-
ceptível.
• Zona 2 – Sente-se a passagem da corrente,mas mas não
se manifesta qualquer reação do corpo humano.
• Zona 3 – Zona em que se manifesta o efeito de agarra-
mento: uma pessoa empunhando o elemento causador do
choque elétrico não consegue mais largá-lo.Todavia, não há
seqüelas após interrupção da corrente.
• Zona 4 – Probabilidade, crescente com a intensidade e
duração da cor-rente, de ocorrência do efeito mais perigoso
do choque elétrico, que é a fibrilação ventricular.
Na proteção contra choques elétricos estabelecida pelas
normas de instalação, é levado em conta apenas o risco de
eletrocussão devido à fibrilação ventricular. Como esse risco,
a exemplo dos demais efeitos,é função da intensidade (além
do tempo de passagem) da corrente, o documento IEC tam-
bém traz detalhes deste parâmetro, apurados indiretamente
— vale dizer, com dados experimentais, trabalhados estatis-
ticamente, acerca da impedância do corpo humano e da ten-
são de contato associada. De fato, a impedância do corpo
humano varia com o valor da tensão de contato aplicada. E
varia, também, com o trajeto da corrente no corpo e com as
condições de umidade da pele.
Note-se, sobreposta ao gráfico, a curva de atuação de
um dispositivo DR de 30 mA (ver apêndice “Por que disposi-
tivo DR de alta sensibilidade”).
Fig. 1 – Gráfico dos efeitos da corrente elétrica no corpo
humano, de acordo com a IEC 60479. Sobreposta ao gráfi-
co, a curva de atuação de um dispositivo DR de 30 mA
A origem de todas as regras
SENSIBILIDADE: O ESSENCIAL
Uso obrigatório de DR de alta sensibilidade (≤ 30 mA):
–na proteção complementar contra choques elétricos
em circuitos de banheiros, tomadas externas, tomadas
de cozinhas, lavanderias, áreas de serviço, garagens e
assemelhados [5.1.2.5.1 da NBR 5410].
Uso de DR de alta sensibilidade (≤ 30 mA)
como alternativa:
–na proteção de tomadas de corrente situadas no volu-
me 2 de piscinas (as outras opções são separação elétri-
ca individual e SELV) [9.2.4.3.2];
–na proteção de equipamentos de utilização (de
classe I) situados no volume 2 de piscinas (as outras
opções são classe II, separação elétrica e SELV)
[9.2.4.4.3].
Uso previsto de DR com sensibilidade ≤ 500 mA:
–um dos meios prescritos para limitar as correntes de
falta/fuga à terra em locais que processem ou armaze-
nem materiais inflamáveis (locais BE2) [5.8.2.2.10]
Uso obrigatório de DR, de sensibilidade indeterminada:
–na proteção contra choques elétricos por secciona-
mento automático em esquemas TT [5.1.3.1.5-b];
–na proteção contra choques elétricos por seccionamen-
to automático em esquemas IT, quando as massas forem
aterradas individualmente ou por grupos [5.1.3.1.6-e].
Uso alternativo de DR, de sensibilidade indeterminada:
–na proteção contra choques elétricos por secciona-
mento automático em esquemas TN-S e em trechos TN-
S de esquemas TN-C-S (a outra opção é o uso de dispo-
sitivos a sobrecorrente) [5.1.3.1.4–g].
!

69
3Guia EM da NBR5410
corrente de atuação do DR, na outra aplicação prescrita
pela normas de instalação em geral, que é a proteção con-
tra riscos de incêndio. Aqui, o DR é previsto como um dos
meios para limitar as correntes de falta/fuga à terra em lo-
cais classificados como BE2, isto é, locais que processem
ou armazenem materiais inflamáveis, como papel, palha,
farinha, açúcar, fragmentos de madeira, fibras, hidrocar-
bonetos, matérias plásticas, etc. Na NBR 5410 e, em ge-
ral, nas normas nacionais de instalação alinhadas com a
IEC 60364 (Electrical Installations of Buildings), a prote-
ção diferencial especificada é de no máximo 500 mA
(item 5.8.2.2.10 da NBR 5410), sendo mesmo recomen-
dável DR de no máximo 300 mA. O dispositivo atua an-
tes que a soma das correntes de fuga da instalação ou
do(s) circuito(s) por ele protegido ultrapasse esse valor —
considerado suscetível de provocar ignição nos materiais
combustíveis presentes no local. Enfim, o DR permite su-
pervisionar o nível de isolamento da instalação ou de par-
te da instalação e limitar os riscos de incêndio devidos a
faltas não-diretas.
É sempre oportuno ressaltar que, por norma, um
DR pode atuar para qualquer valor de corrente residual
entre 0,5 I∆n e I∆n. O limite inferior também tem seu
próprio nome: corrente residual nominal de não-atua-
ção I∆no . Logo, I∆no = 0,5 I∆n . Assim, o dispositivo
não deve atuar com correntes até I∆no , inclusive; e não
pode deixar de atuar com correntes iguais ou superio-
res a I∆n .
O
que explica a distinção entre DRs que só podem
ser usados na proteção contra contatos indiretos e
DRs que podem ser usados, além disso, na prote-
ção complementar contra contatos diretos?
Na normalização IEC e de todos os países que com ela
se alinham, tornou-se já uma abordagem clássica, quando o
assunto é proteção contra choques elétricos, distinguir duas
situações de choque: as associadas ao risco de contatos di-
retos e as associadas ao risco de contatos indiretos.
Do ponto de vista dos efeitos no corpo humano (ver bo-
xe “A origem de todas as regras”), tanto faz se o choque é
de contato direto ou indireto. Assim, por que a distinção?
Porque ela é útil, até certo ponto, para dar racionalidade às
possíveis medidas de proteção contra choques elétricos, per-
mitindo uma formulação conceitualmente mais consistente
e uma aplicação mais precisa.
Os contatos diretos são os contatos com partes vivas,
isto é, partes sob tensão em serviço normal — por exem-
plo, uma pessoa que toca nos pinos de um plugue enquanto
o retira da tomada; ou uma pessoa que toca, por descuido ou
imprudência, nos barramentos de um quadro de distribui-
ção. As situações ilustradas evidenciam que a proteção con-
tra contatos diretos é, tipicamente, uma proteção a ser pro-
vida pelos próprios produtos — vale dizer, já exigível dos
componentes utilizados na instalação. É por isso que as nor-
mas de plugues e tomadas para uso predial impõem contato
recuado para as tomadas e bainha isolante cobrindo parcial-
mente os pinos do plugue. Os quadros de distribuição, se já
vêm montados de fábrica ou na forma de kits, devem incluir
um espelho ou contraporta, com a função, justamente, de
oferecer uma barreira contra partes vivas em seu interior.
A proteção contra contatos diretos é, com efeito, um atri-
buto típico de produto (ou componente). Mas sempre sobra-
rão buracos ou providências a serem resolvidas no âmbito da
instalação. Por exemplo, na instalação de um equipamento
de utilização, em que se conecta o rabicho do equipamento
aos condutores disponíveis na caixa de derivação, é de se es-
perar que o instalador cubra as emendas com fita isolante ou
utilize emendas pré-isoladas. O exemplo é banal, mas é, de
qualquer forma, um exemplo de proteção contra contatos di-
retos provida na instalação. Na montagem do quadro de dis-
tribuição, o instalador não pode esquecer do espelho que
acompanha o kit, fixando-o de forma a não ser facilmente re-
movível; ou mesmo prover ele próprio a barreira, se even-
tualmente o quadro for do tipo “construído no local”.
Partes vivas em condições normais — este é o ponto-
chave da proteção contra contatos diretos. E se se trata de
parte normalmente sob tensão, não há como fugir do “ób-
vio”, tal como prevêem as normas: isolar ou confinar tais
partes. Isolá-las mediante aplicação de isolação sólida ou de
afastamento; ou confiná-las no interior de invólucros ou
atrás de barreiras.(1)
Esse é o ponto-chave porque dá nitidez conceitual à di-
visão entre contatos diretos e contatos indiretos. Pois o con-
tato indireto é aquele com partes que não são vivas em con-
dições normais, mas que acidentalmente se tornam vivas,
em conseqüência de falha na isolação do equipamento ou
componente. Isso significa que a proteção contra contatos
indiretos supõe, como condição prévia, que tenham sido
atendidas exigências da proteção contra contatos diretos,
como a isolação básica. Temos, então, o equivalente a duas
linhas de defesa: a primeira representada pela proteção con-
tra contatos diretos (via de regra, como visto, atributo de
produto); e a segunda pela proteção contra contatos indire-
Por que dispositivo DR de alta sensibilidade

71
3Guia EM da NBR5410
tos, em que a segurança básica do produto ganha uma pro-
teção supletiva, de prontidão — já que a primeira defesa, ti-
picamente a isolação básica, é suscetível de falhar.
Essa segunda linha de defesa pode ser provida pelo
próprio produto, por medidas apropriadas na instalação
ou por ambos.
No primeiro caso, temos os equipamentos classe II, co-
mo o conhecido exemplo das ferramentas elétricas portáteis
de dupla isolação. A concepção ou construção da ferramen-
ta é tal que uma falha na isolação das partes vivas não resul-
ta em risco de choque elétrico para a pessoa que a empunha.
Já um equipamento classe 0 (zero), cuja proteção ine-
rente contra choques repousa unicamente numa isolação
básica, só pode ser usado, segundo as normas de instala-
ção, em local com paredes e pisos isolantes e com ne-
nhum ou poucos elementos construtivos suscetíveis de
nele introduzir o potencial de terra. Portanto, a segunda
linha de defesa é aquela imposta pela norma de instala-
ção: o local tem de ser não-condutor! É justamente a au-
sência do potencial da terra, que de outra forma daria
margem ao aparecimento de uma tensão de contato peri-
gosa, que constitui a proteção em caso de falha na isola-
ção do equipamento classe 0.
Por fim, a proteção contra contatos indiretos proporcio-
nada em parte pelo equipamento e em parte pela instalação
é aquela tipicamente associada aos equipamentos classe I.
Um equipamento classe I tem algo além da isolação básica:
sua massa é provida de meios de aterramento, isto é, o equi-
pamento vem com condutor de proteção (condutor PE, ou
“fio terra”), incorporado ou não ao cordão de ligação, ou en-
tão sua caixa de terminais inclui um terminal PE para ater-
ramento. Essa é a parte que toca ao próprio equipamento. A
parte que toca à instalação é ligar esse equipamento adequa-
damente, conectando-se o PE do equipamento ao PE da ins-
talação, na tomada ou caixa de derivação — o que pressu-
põe uma instalação dotada de condutor PE, evidentemente
(e isso deve ser regra, e não exceção!); e garantir que, em ca-
so de falha na isolação desse equipamento, um dispositivo
de proteção atue automaticamente, promovendo o desliga-
mento do circuito.
Essas providências que competem à instalação não são
nada mais nada menos que os princípios da chamada prote-
ção por seccionamento automático da alimentação (no ca-
so da NBR 5410, item 5.1.3.1).
Ora, as reflexões deste capítulo do Guia EM da NBR
5410 são dedicadas aos dispositivos diferenciais. Em maté-
ria de proteção contra contatos indiretos, o dispositivo dife-
rencial figura na norma de instalações vinculado à medida
proteção por seccionamento automático da alimentação.
Portanto, quando se discute dispositivo DR, na proteção
contra contatos indiretos, estamos falando de proteção por
seccionamento automático.
Assim, tendo em vista o objetivo de distinguir concei-
tualmente o uso de DRs na proteção contra contatos indire-
tos e na proteção complementar contra contatos diretos, é
importante reter dois aspectos essenciais da proteção (con-
tra contatos indiretos) por seccionamento da alimentação: 1)
a ação protetora se dá automaticamente, no instante da ocor-
rência da falha de isolamento, independentemente de haver
ou não alguém em contato com a massa do equipamento cu-
ja isolação veio a falhar; e 2) se porventura houver uma pes-
soa em contato com a massa do equipamento, no momento
da falha, a hipotética vítima não seria o único caminho para
a corrente de falta à terra, já que a massa do equipamento es-
tá presumivelmente “aterrada” (ligada ao sistema de condu-
tores de proteção da instalação).
Já a proteção (complementar) contra contatos diretos
que um DR deve ser capaz de oferecer se inspira num cená-
rio mais delicado do ponto de vista da segurança, assumin-
do que “nem tudo sai como no papel”, ou que “nem tudo se
mantém sob controle.” Não constitui exatamente uma re-
dundância, no sentido de representar o que seria uma tercei-
ra linha de defesa. Falta-lhe o mesmo caráter preventivo das
medidas discutidas anteriormente, lembrando mais um últi-
mo recurso. O objetivo já não é tanto evitar o choque, mas
evitar que ele tenha conseqüências graves ou funestas — as-
sumindo assim que o choque aconteceu, que algo falhou.
O quê? Pode ser a manutenção, inadequada ou inexis-
tente. Pode ser o desgaste da isolação — que nem sempre
resulta em uma falha capaz de acionar a proteção por sec-
cionamento automático, como no caso de um cordão de
ligação cujo manuseio excessivo acaba por expor partes
vivas, de uma forma nem sempre perceptível. Pode ser o
uso de aparelhos (especialmente os portáteis) em ambien-
tes ou condições molhadas, quando não a sua imersão aci-
dental na água, situações em que a isolação praticamente
deixa de existir. Pode ser o uso (indevido) de equipamen-
tos classe 0 em locais não-isolantes — perigo mais grave
se o local for úmido ou molhado e se os equipamentos fo-
rem portáteis. Pode ser a perda ou interrupção do condu-
tor de proteção. Podem ser, e esse é um ponto impor-
tante, riscos difusos, mas reais, que as normas têm dificul-
dade em abordar, como os decorrentes de descuido ou im-
prudência dos usuários.
Ora, todos esses casos deixam entrever que na chamada
proteção complementar contra contatos diretos a ocorrên-
cia do choque elétrico praticamente deixa de ser uma possi-
bilidade para ser uma premissa. E que, por um motivo ou
outro, não se pode contar com o “aterramento” como um ca-
minho paralelo ao corpo humano, dividindo com este a cor-
rente de falta à terra. Enfim, supõe-se que a corrente de fal-
ta fluirá toda pelo corpo da pessoa.
Nessas condições, é fácil perceber, examinando-se o
gráfico da IEC 60479 (figura 1 do boxe “A origem de todas
as regras”), que só um dispositivo diferencial com sensibili-
dade de no máximo 30 mA oferece efetiva proteção. Qual-
quer dispositivo com corrente de atuação superior a 30 mA
implicaria risco de fibrilação ventricular, fatal para as pes-

72
Guia EM da NBR5410
soas.Afinal, para que um DR atue é preciso que circule uma
corrente de falta à terra (a mesma corrente que percorrerá o
corpo da pessoa, no caso) igual à sua corrente de atuação.
As normas de DR estipulam que o disparo do dispositivo
deve se dar entre 50% e 100% da corrente de atuação, é ver-
dade. E na prática os fabricantes costumam calibrar seus
dispositivos para algo entre 70% e 75% da sensibilidade no-
minal. Mas a segurança impõe um raciocínio conservador,
que é o de considerar que o dispositivo (só) irá disparar com
perto de 100% da corrente de atuação — pois a norma do
produto assim permite. Não se diz que um DR de 30 mA,
por exemplo, oferece proteção (complementar) contra
contatos diretos porque pode atuar, por norma, a partir de
15 mA, mas porque atuando com seus 30 mA nominais
ele ainda garante a segurança.
Fica evidenciado, portanto, que apenas os DRs de alta
sensibilidade garantem proteção (complementar) contra
contatos diretos. Já na proteção contra contatos indiretos po-
dem ser usados dispositivos com qualquer sensibilidade —
desde que, claro, a resistência de aterramento das massas ou
a impedância do caminho da corrente de falta seja compatí-
vel com a sensibilidade adotada.
Na verdade, o rótulo proteção complementar contra
contatos diretos não é o mais adequado, capaz de refle-
tir todos os casos que aí se abrigam. Certo, é sob esse tí-
tulo que várias normas de instalação, incluindo a nossa
NBR 5410 (item 5.1.2.5), impõem o uso de DRs de alta
sensibilidade a, por exemplo, tomadas ou circuitos de to-
madas situadas em áreas externas e em áreas molhadas.
É sob esse rótulo, também, que tratamos até aqui do as-
sunto. Mas os casos todos que a medida contempla, em-
bora talvez sejam assimiláveis, indistintamente, a
uma situação de contato direto, não seriam a rigor clas-
sificáveis como tal. Parte deles são mesmo casos em que
se admite a falha de algum ingrediente da proteção con-
tra contatos indiretos — como a perda ou interrupção do
condutor de proteção, por exemplo. No fundo, como já
mencionado, o cerne da questão e da medida é propor
um remédio para casos que são difusos. Por isso, pela
impossibilidade e inutilidade de encontrar um nome
mais preciso para algo que não se pode precisar, melhor
seria rotular a medida de proteção complementar contra
choques elétricos, simplesmente.
Seja como for, convém notar que o termo complementar
usado no título da medida não é gratuito. Ele tem um signi-
ficado importante.
A proteção é complementar porque não dispensa a ado-
ção das medidas contra contatos diretos de caráter geral re-
lacionadas na norma. E não dispensa, entre outras razões,
porque o dispositivo diferencial não atua se a corrente que
circular pela pessoa, resultante do contato direto, não per-
correr também a “terra”. Assim, por exemplo, se a pessoa
se encontra isolada do potencial da terra e toca simultanea-
mente em duas fases distintas, não haverá fuga para a “ter-
ra” e, portanto, o dispositivo enxerga a pessoa como se fos-
se uma carga qualquer, deixando de atuar.
Notas
(1) Existe ainda outra possibilidade, de aplicação bem particular, que é
assegurar que a tensão utilizada, a fonte que a supre e as condições de
instalação — tudo isso combinado — não ofereçam qualquer risco. Tal
possibilidade tem nome: SELV, ou extrabaixa tensão de segurança. As
normas de instalação, incluindo a nossa NBR 5410, apresentam a SELV
como aplicável a partes ou itens de uma instalação. Um exemplo notó-
rio de SELV é o de sistemas e aparelhos de iluminação com lâmpadas
halógenas funcionando a 12 V. Muitos dos trilhos ou varais eletrifica-
dos que sustentam lâmpadas halógenas dicróicas na iluminação de lo-
jas são linhas de contato absolutamente nuas. O mesmo se dá com
certos aparelhos de iluminação de mesa muito difundidos, em que o
conjunto óptico ou a lâmpada halógena, simplesmente, é alojada na
extremidade de duas hastes metálicas telescópicas. São as próprias
hastes que conduzem energia para a lâmpada e, portanto, não deixam
de ser partes vivas.
Tipos de faltas
detectáveis pelos
dispositivos DR
D
epois do modo de funcionamento e da sensibi-
lidade, já vistos nos artigos precedentes, um
terceiro ângulo do qual os dispositivos DR de-
vem ser examinados refere-se à sua “capacidade de de-
tecção”, vale dizer, aos tipos de corrente de falta que
eles são capazes de detectar. Neste particular, a normali-
zação IEC distingue três tipos de DR:
• tipo AC, sensível apenas a corrente alternada. Ou seja, o
disparo é garantido para correntes (diferenciais) alternadas
senoidais;
• tipo A, sensível a corrente alternada e a corrente contínua
pulsante; e
• tipo B, sensível a corrente alternada, a corrente contínua
pulsante e a corrente contínua pura (lisa).
O primeiro tipo é o mais tradicional. Por sinal, os ou-
tros dois só foram introduzidos comercialmente, e na or-
dem apresentada, depois de a classificação ter sido formu-
lada e oficializada. A classificação representou, portanto,
um convite aos fabricantes, para que desenvolvessem os
novos tipos propostos.
A idéia de que seria necessário dispor de novos DRs, com

73
3Guia EM da NBR5410
as características dos tipos A e B, surgiu como uma conse-
qüência natural da evolução das instalações, com a multipli-
cação dos equipamentos e aparelhos que incorporam semi-
condutores, em especial, dispositivos retificadores (diodos, ti-
ristores, triacs). Eles estão presentes, tipicamente, nas fontes
de alimentação e no comando de potência dos aparelhos.
Quando ocorre uma falta à terra na saída de um retifi-
cador, a corrente que circula pode conter uma componente
contínua, de certo nível. A classificação IEC procura tradu-
zir, assim, a habilidade de um dispositivo DR em funcionar
corretamente com correntes residuais que incluem uma
componente contínua.
A Alemanha e a Holanda não mais permitem o uso do
tipo AC. Na Suíça, o uso é admitido mas com fortes restri-
ções. A justificativa holandesa para a proibição: “O cres-
cente uso de componentes eletrônicos em aparelhos do-
mésticos justifica a exclusão dos DRs incapazes de detec-
tar correntes residuais CC pulsantes.” Outros países euro-
peus entendem, diferentemente, que não há razão suficiente
para se banir o tipo AC, especialmente em instalações do-
mésticas, concordando, em contrapartida, que em instala-
ções elétricas de edificações comerciais, de serviços e in-
dustriais — onde se tem, de fato, um grande número de
equipamentos de informática e eletrônicos, incluindo os de
Do ponto de vista do tipo de corrente de falta detectá-
vel, os dispositivos diferenciais mais tradicionais são aque-
les que a normalização IEC veio a classificar como AC, sen-
síveis apenas a correntes alternadas. Mais recentes, os dis-
positivos tipo A representaram um alargamento da capaci-
dade de detecção: além das formas CA, eles reconhecem
também correntes contínuas pulsantes.
Hoje, os fabricantes oferecem versões de DR capazes
de detectar virtualmente todos os tipos de corrente resi-
dual. Esse empenho, naturalmente, tem a ver com a pró-
pria evolução das instalações, que cada vez mais incorpo-
ram artefatos eletrônicos.
Por exemplo, o avanço da automação, principalmente
em aplicações industriais e comerciais, traz como conse-
qüência inevitável o aumento do número de circuitos em
que as correntes de falta prováveis são do tipo lisa ou qua-
se lisa (com baixa ondulação residual). É o caso dos circui-
tos para regulação de velocidade alimentados por pontes
retificadoras polifásicas, de várias concepções.
Os dispositivos com largo espectro de detecção se en-
quadrariam no que os documentos IEC previram como tipo
B, sensíveis a correntes alternadas, a correntes contínuas
pulsantes e a correntes contínuas puras.
Para que o dispositivo possa detectar correntes resi-
duais contínuas lisas, uma solução, como mosta a figura,
é incluir um segundo sensor (TC), que age sobre o dispa-
rador por meio de uma unidade eletrônica de medição e
comparação.
A unidade eletrônica requer alimentação auxiliar, ex-
traída da própria rede, mas isso é feito sem qualquer pre-
juízo à segurança — tal como nos dispositivos que não
dependem da tensão da rede. Os cuidados nesse sentido,
como também ilustra a figura, envolvem a obtenção da
alimentação auxiliar a partir de todos os condutores vi-
vos, incluindo o neutro. Na ocorrência de uma falta à ter-
ra no circuito por ele protegido, o dispositivo disparará
mesmo se dois dos condutores de fase e o neutro estive-
rem interrompidos. Além disso, o funcionamento seguro
do dispositivo é garantido mesmo quando a tensão de
alimentação cair a 70% da nominal.
Constituição de um dispositivo diferencial capaz de
detectar correntes de falta CA, CC pulsantes e CC
lisas:
R = relé de disparo;
A= unidade de medição e comparação para correntes
residuais contínuas lisas;
T = botão de teste;
W1 = sensor de correntes senoidais e correntes
contínuas pulsantes;
W2 = sensor de correntes contínuas puras.
Uma detecção de largo espectro

75
3Guia EM da NBR5410
eletrônica de potência — podem ser necessários DRs do ti-
poA ou mesmo do tipo B. Outros, ainda, defendem a neces-
sidade do tipo A mas desdenham o tipo B, pois “o tipo A é
suficiente para a maioria das aplicações.” E, finalmente, há
quem não veja necessidade de restrições ao tipo AC “se a
instalação for do tipo TN e o dispositivo diferencial for usa-
do como proteção complementar contra contatos diretos”
— querendo com isso dizer que se a proteção contra conta-
tos indiretos por seccionamento automático for garantida
(também) por dispositivos a sobrecorrente, os DRs do tipo
AC seriam perfeitamente aceitáveis, já que neste caso eles
estariam formalmente destinados à proteção complementar
contra contatos diretos, embora possam funcionar também
como proteção redundante contra contatos indiretos.
Por trás desse debate, já antigo dentro da IEC, situa-
se a questão de decidir se a norma de instalação deveria
reconhecer apenas um tipo de DR — e neste caso qual
— ou deixar isso em aberto. Eleger um único tipo, fi-
xando-o como sinônimo de proteção diferencial em to-
das as regras pertinentes, traz alguma comodidade. Afi-
nal, no projeto da instalação muitas vezes não se conhe-
cem, de antemão, os equipamentos ou aparelhos que se-
rão atendidos por tal circuito ou tal quadro de distribui-
ção. E a hipótese da livre escolha poderia assim condu-
zir, por pressão de custos ou alguma outra razão, a uma
escolha equivocada, incompatível com a natureza do
equipamento posteriormente instalado.
O que diz a NBR 5410
É possível que na próxima edição da NBR 5410 o as-
sunto seja aprofundado. Mas a versão em vigor, de
1997, não se manifesta sobre a seleção do tipo de DR
face à composição da corrente de falta.A única e lacô-
nica observação acerca de possível incompatibilidade
ou insuficiência do dispositivo frente às correntes de
falta suscetíveis de por ele circular, é a da alínea d) de
6.3.3.2: “Quando equipamentos elétricos susceptíveis
de produzir corrente contínua forem instalados a ju-
sante de um dispositivo DR, devem ser tomadas pre-
cauções para que em caso de falta à terra as correntes
contínuas não perturbem o funcionamento dos dis-
positivos DR nem comprometam a segurança.”
A consagração de um dos tipos como padrão talvez le-
vasse também a uma diminuição geral dos custos do pro-
duto, pelo efeito de escala. Restaria saber qual. O tipo B,
que tem o maior espectro de detecção (ver boxe Uma de-
tecção de largo espectro)? Mas ele não é mais caro e, além
disso, não exige sempre fonte auxiliar, gerando as dúvidas
habituais acerca da confiabilidade, incluindo aí a dos com-
ponentes eletrônicos utilizados? O adicional de detecção
que ele aporta é um ganho pouco significativo ou o núme-
ro de casos que o exigiriam tende de fato a crescer? O tipo
A não seria, ao invés, suficiente para a grande maioria dos
casos? Ou, então, por que não ficar logo com o tipo tradi-
cional, AC, tratando à parte os casos por ele não cobertos,
com regras de instalação específicas, acauteladoras?
Tudo isso foi discutido e tentado. Foi tentado até mes-
mo um compromisso envolvendo fabricantes de DR e os fa-
bricantes de equipamentos suscetíveis de gerar correntes de
falta com componente contínua. A idéia seria ungir o dife-
rencial tipo A, ou mesmo o AC, e obter então dos fabrican-
tes de equipamentos alterações no projeto e/ou na constru-
ção dos equipamentos, com a sanção da norma técnica res-
pectiva, de forma a compatibilizar as correntes de falta por
eles produzidas com o desempenho do DR escolhido.
Como ficou? No âmbito da IEC, ficou ou tende a ficar
cada um por si e Deus por todos. Admite-se o uso dos três
tipos de DR e, assim, o caso de equipamentos suscetíveis
de produzir correntes de falta à terra com componente con-
tínua (equipamentos instalados a jusante do DR) é aborda-
do com um leque de cautelas. As alternativas sugeridas pa-
ra que a segurança não fique prejudicada incluem:
– uso de diferencial capaz de detectar as correntes de fal-
ta geradas pelo equipamento (portanto, DR do tipo A ou do
tipo B, dependendo do caso);
– classe II (se o equipamento ou a parte do equipamento
que produz componentes CC for classe II, desaparece o
problema);
– o equipamento é alimentado por meio de um transfor-
mador de separação;
– o próprio equipamento ou parte do equipamento que
produz componente CC incorpora dispositivo de proteção
capaz de desligá-lo na ocorrência de falta à terra com com-
ponente CC.
Curvas de atuação
e seletividade dos
dispositivos DR
A
normalização IEC estabelece limites tem-
po–corrente para a atuação dos dispositivos di-
ferenciais — e, com isso, mais um critério de
classificação do produto.
!

Como informa a tabela I, as normas IEC 61008 e
IEC 61009 estabelecem limites tempo–corrente definidores
de dois tipos de DR, batizados G e S. Para o primeiro, a
normalização só especifica limites máximos, ou seja, o
tempo máximo em que o dispositivo deve efetivar o desli-
gamento do circuito protegido (tempos máximos de inter-
rupção, to). Já o tipo S deve obedecer também a tempos mí-
nimos de não-atuação (tno) — isto é, ele só pode atuar de-
pois de decorrido o tempo tno. Os valores de to e de tno são
especificados em função da corrente residual.
Assim, na representação gráfica desses limites, como
mostrado na figura 1, o tipo G é ilustrado apenas com uma li-
nha, ou curva; enquanto o tipo S é retratado com uma faixa.
Esses dados explicam ainda por que o tipo G, formal-
mente “de uso geral”, é referido também como instantâ-
neo. E o tipo S, analogamente, como seletivo.
Na prática, porém, o tratamento das normas IEC aos li-
mites tempo-corrente deu margem ao lançamento de dispo-
sitivos que atendem os tempos máximos de interrupção fi-
xados para o tipo G mas que não são instantâneos. Isso é
feito incorporando-se ao relé um microtem-
porizador eletrônico. Tais DRs são conheci-
dos genericamente como dispositivos resi-
duais de curto retardo (short-time delayed re-
sidual current devices). Esse curto retardo é
de cerca de 10 ms, geralmente.
A figura 2 ilustra as faixas tempo–corren-
te — extraídas de catálogo de fabricante — de
um DR dito instantâneo, de um DR de curto
retardo e de um DR tipo S (seletivo), todas
tendo como fundo os limites tempo–corrente
estabelecidos pela normalização IEC para os
dispositivos tipos G e S.
A razão que levou ao nascimento do tipo S
é, fundamentalmente, aquela que lhe deu alcu-
nha: seletividade. Respeitadas duas condições na seleção dos
dispositivos, pode-se então compor uma proteção seletiva
com diferencial tipo S a montante de dispositivo(s) tipo G.
Que condições? Primeiramente, como já foi observado
(ver artigo “Sensibilidade, divisor na aplicação dos dispo-
sitivos DR”), as normas estabelecem que o dispositivo di-
ferencial não deve atuar para correntes até a corrente resi-
dual nominal de não-atuação (I∆no), inclusive, e não pode
deixar de atuar para correntes iguais ou superiores à cor-
rente residual nominal de atuação (I∆n). Como as normas
também fixam que I∆no = 0,5 I∆n , a faixa em que o DR po-
de atuar, portanto, vai de 0,5 I∆n a I∆n .
Fica evidente, assim, a primeira condição: a corrente de
atuação (I∆n) do dispositivo de jusante deve ser menor que
a corrente de não-atuação (I∆no) do dispositivo de montan-
te. Como a relação entre I∆n e I∆no , para um mesmo dispo-
sitivo, é de 2, resulta que o dispositivo de montante precisa
ter uma corrente residual de atuação (I∆n) no mínimo o do-
77
3Guia EM da NBR5410
Fig. 1 – Curvas de atuação dos dispositivos diferenciais
tipo G e tipo S, conforme IEC 61008 e 61009
Fig. 2 – Curvas de dispositivos diferenciais, extraídas de
catálogo de fabricante: 1) tipo G; 2) tipo curto retardo; e 3)
tipo S. Também estão ilustrados os limites tempo–corrente
especificados pela normalização IEC (em azul, a faixa limite
para o tipo S e, em vermelho, a curva dos tempos máximos
de interrupção fixados para o tipo G)

79
3Guia EM da NBR5410
bro da do dispositivo de jusante para se assegurar a seleti-
vidade. Por exemplo, um DR com I∆n = 500 mA pode ser
seletivo com um DR de I∆n = 100 mA, mas não o será com
um DR de I∆n = 300 mA.
A segunda condição: o tempo máximo de interrupção
do dispositivo de jusante deve ser inferior ao tempo míni-
mo de não-atuação do dispositivo de montante. Esta con-
dição implica que o dispositivo de montante seja, por
exemplo, do tipo S.
O que diz a NBR 5410
No capítulo 6.4, em que trata da seleção e instalação
dos dispositivos de proteção, seccionamento e coman-
do, a NBR 5410 dedica o artigo 6.3.7.3 à seletividade
entre dispositivos DR. Primeiramente, a norma lembra
que a seletividade (entre dispositivos DR em série) po-
de ser exigida por razões de serviço, “notadamente
quando a segurança está envolvida, de modo a manter
a alimentação de partes da instalação não afetadas
por uma falta eventual.”
São duas as condições que ela estipula para que
seja assegurada seletividade entre dois dispositivos
DR em série:
•a característica tempo–corrente de não-atuação do
dispositivo DR a montante deve ficar acima da carac-
terística tempo–corrente de atuação total do disposi-
tivo DR a jusante; e
•a corrente nominal de atuação do dispositivo DR lo-
calizado a montante deve ser maior que a do disposi-
tivo a jusante.
Como se vê, a orientação aqui fornecida pelo
Guia EM, sobre seletividade entre DRs, traduz de
uma forma bem prática e precisa essa regra da norma.
Mas a NBR 5410 aborda ainda o assunto em
5.1.3.1.5, que trata da proteção (contra choques elétri-
cos) por seccionamento automático no esquema TT.
Neste caso preciso, como já explicado anteriormente,
só se pode mesmo usar dispositivo DR. O documento
indica que, “visando seletividade, dispositivos DR do
tipo S conforme IEC 61008-1 e IEC 61009-1 podem ser
utilizados em série com dispositivos DR do tipo geral.
E para assegurar seletividade com os DRs do tipo S,
admite-se um tempo de atuação não superior a 1 s em
circuitos de distribuição.”
A figura 3 ilustra as duas condições, fazendo uso das
curvas G e S normalizadas pela IEC. A curva G faz o pa-
pel de dispositivo de jusante e, obviamente, a S o de
montante. A abcissa inicial da curva S foi posicionada
em 2 x I∆n justamente para ilustrar a primeira condição
(considerando a unidade “I∆n” do eixo das abcissas re-
ferente, claro, ao dispositivo G, de jusante). A figura dei-
xa clara a seletividade.
No exemplo ilustrado, o tipo G poderia ser tanto do
tipo instantâneo, que é de fato o previsto pelas normas
IEC 61008 e IEC 61009, quanto do tipo denominado “de
curto retardo”.
Por outro lado, as condições para seletividade e as
curvas de atuação dos dispositivos tornam muito difícil,
para não dizer impossível a proteção seletiva reunindo
em série um DR instantâneo e outro de curto retardo.
Resta, assim, como única chance de seletividade, o
exemplo dado: DR do tipo instantâneo ou de curto retar-
do a jusante, coordenado com um tipo S a montante (1).
Logo, por que os fabricantes desenvolveram e oferecem
a versão de curto retardo (que tem um retardo, ou tempo
de não-atuação, de apenas 10 ms, tipicamente...)? Ou:
por que razão usar um diferencial de curto retardo ao in-
vés de um instantâneo? Qual a vantagem?
A resposta serve como rito de passagem para o arti-
go seguinte: porque eles foram concebidos para evitar
disparos indesejáveis.
Notas
(1) Na verdade, não se trata da única possibilidade, considerando todo
o arsenal de dispositivos DR que o mercado oferece. É a única no
campo específico dos dispositivos cobertos pelas normas IEC 1008 e
IEC 1009.
Fig. 3 – Seletividade entre dispositivos diferenciais
!

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